WWW.KNIGA.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Книги, пособия, учебники, издания, публикации

 

Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |

«uKona-ceMhHap ccuficxan XlII Bcepo poAHblM y.la crueM c MelKAyHa.t: ft t. t'. Ir.l :f r. 9-13 cexrn6pa2OL3 MATEPl4AflbI. HOBbIE co3AAHAE,CTPyKTyPA, frCreA-2013 CBO ...»

-- [ Страница 1 ] --

poccwitcxon

oEAEPAUVIII

r/ HAvKt/

oEpA3oBAHt4R

ncrEpcrBo

Mt/H

( HAqI4OHA/|bH nccnEAoBAT EnbCKVlil

blil

yH

TOMCKI4 nOnUTEXHtlt{ECKHil VIBEPCVITET})

h

uKona-ceMhHap

ccuficxan XlII Bcepo poAHblM y.la crueM c MelKAyHa.t: ft t. t'. Ir.l :f r.

9-13 cexrn6pa2OL3 MATEPl4AflbI.

HOBbIE co3AAHAE,CTPyKTyPA, frCreA- CBO rpy4oB C6opHr'iK

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ

ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

XIII Всероссийская школа-семинар с международным участием "Новые материалы.

Создание, структура, свойства-2013" Сборник трудов Томск 9 – 13 сентября 2013 г.

УДК: 669.15. НОВЫЕ МАТЕРИАЛЫ. СОЗДАНИЕ, СТРУКТУРА, СВОЙСТВА – 2013:

сборник трудов XIII Всероссийской школы-семинара с международным участием – Томск: Изд-во Томского политехнического университета, 2013.

– 206 с.

В сборнике представлены доклады XIII Всероссийской школы-семинара студентов, магистрантов, аспирантов и молодых ученых «Новые материалы. Создание, структура, свойства – 2013». Обсуждаются результаты исследований молодых ученых в области современного материаловедения.

Предлагаемые работы разделены по секциям, представляющим основные направления современного материаловедения в машиностроении.

В первой секции рассматриваются проблемы создания новых конструкционных материалов с повышенными прочностными характеристиками на основе современных подходов при формировании структуры материала (наноматериалов). Во второй секции представлены работы, посвященные поверхностной обработке материалов в том числе с использованием высоких технологий. Перспективные материалы и технологии их получения обсуждаются в третьей секции. Новые подходы и новые идеи прозвучавшие в представленных докладах школы-семинара могут найти свое практическое приложение в повышении надежности работы деталей машин и оборудования в химической, атомной, энергетической и других отраслях промышленности.



Материалы сборника трудов представляют интерес для студентов и молодых ученых, занимающихся проблемами материаловедения.

УДК 669.15. Организация и проведение XIII Всероссийской школы-семинара с международным участием «Новые материалы. Создание, структура, свойства – 2013», издание сборника трудов осуществлены при финансовой поддержке «Российского фонда фундаментальных исследований», грант № 13-03-06841.

СОДЕРЖАНИЕ

ПРОБЛЕМЫ ПРОЧНОСТИ СОВРЕМЕННЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ

МАТЕРИАЛОВ

ВЛИЯНИЕ ОТЖИГА НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И ЗЕРЕННОСУБЗЕРЕННУЮ СТРУКТУРУ СМК МЕДИ

Санарова О.Г., Кузнецов П……………………………………………………..

ПОЛУЧЕНИЕ ИЗНОСОСТОЙКИХ ПОКРЫТИЙ НА ТИТАНОВЫХ

СПЛАВАХ

Ленивцева О.Г., Чучкова Л.В………………………………………………….

ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМОВ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ

И РАЗРУШЕНИЯ ТИТАНА ПРИ ЦИКЛИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИИ

Грошева М.Ю., Елсукова Т.Ф., Попкова Ю.Ф……………………………….

ИЗУЧЕНИЕ СТРУКТУРНО-ФАЗОВЫХ ПРЕВРАЩЕНИЙ В АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЯХ ПРИ КОМБИНИРОВАНИИ МНОГОХОДОВОЙ

ПРОКАТКИ НА ПЛОСКИХ ВАЛКАХ С ОБРАТИМЫМ ЛЕГИРОВАНИЕМ ВОДОРОДОМ

Кретов Ю.Л., Мельников Е.В…………………………………………………

НЕУПРУГИЕ ЭФФЕКТЫ ПРИ КРУЧЕНИИ ОБРАЗЦОВ НИКЕЛИДА

ТИТАНА С КРУПНОЗЕРНИСТОЙ И СУБМИКРОКРИСТАЛЛИЧЕСКОЙ СТРУКТУРОЙ

Пятова Т.Н., Жапова Д.Ю., Гришков В.Н…………………………………….

ИЗМЕНЕНИЯ СТРУКТУРЫ, МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ И ХАРАКТЕРА РАЗРУШЕНИЯ СТАЛИ 12Х18Н10Т, ПОСЛЕ КРИОГЕННОЙ

ОБРАБОТКИ И ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ОТЖИГОВ

Козлова Т.А., Деревягина Л.С…………………………………………………

ВЛИЯНИЕ ТОЛЩИНЫ ПОКРЫТИЯ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА

И ХАРАКТЕР РАЗРУШЕНИЯ КОМПОЗИЦИИ СТАЛЬ 65Г – АЗОТИСТОЕ ПОКРЫТИЕ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ

Боброва Т.В., Деревягина Л.С………………………………………………….

ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ РЕЖИМОВ ТЕРМООБРАБОТКИ НА СТРУКТУРУ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СУБМИКРОКРИСТАЛЛИЧЕСКОГО ТИТАНОВОГО СПЛАВА ВТ-

Раточка И.В., Чурекенова Э.А…………………………………………………

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОЙ ОБРАБОТКИ

ПОРОШКА СВМПЭ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ И ТРИБОТЕХНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПРИ МАЛЫХ ДОЗАХ ОБЛУЧЕНИЯ

Бондаренко Я.А., Панин С.В…………………………………………………...

ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ВИХРЕТОКВОГО

МЕТОДА КОНТРОЛЯ ДЛЯ НЕРАЗРУШАЮЩЕЙ ОЦЕНКИ УЭКМ

ПРИ ЦИКЛИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИИ

Клубович Г.Н., Панин С.В., Бурков М.В……………………………………...

ВЛИЯНИЕ ХОЛОДНОГО И ТЕПЛОГО КРУЧЕНИЯ ПОД КВАЗИГИДРОСТАТИЧЕСКИМ ДАВЛЕНИЕМ НА СТРУКТУРУ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ 06МБФ

Кошовкина В.С., Майер Г.Г., Астафурова Е.Г……………………………….

ВЛИЯНИЕ СОСТОЯНИЯ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ НА МЕХАНИЗМЫ ЦИКЛИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ И УСТАЛОСТНОГО РАЗРУШЕНИЯ ПОЛИКРИСТАЛЛОВ ТИТАНА

Сергеева Е.А., Ваулина О.Ю…………………………………………………..

ИССЛЕДОВАНИЕ ГРАДИЕНТНЫХ ДЕФОРМАЦИОННЫХ СТРУКТУР

В МЕТАЛЛАХ И СПЛАВАХ ПОСЛЕ УСТАЛОСТНЫХ ИСПЫТАНИЙ С ОДНОЙ ОГРАНИЧЕННОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ

Манжина Э.В., Сурикова Н.С………………………………………………….

ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ МАЛОРАЗМЕРНЫХ ОБРАЗЦОВ ТИТАНОВОГО СПЛАВА ВТ6 В УЛЬТРАМЕЛКОЗЕРНИСТОМ СОСТОЯНИИ

Кичуткина О.К., Дерюгин Е.Е…………………………………………………

ПОВЕРХНОСТНОЕ УПРОЧНЕНИЕ И ЗАЩИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ

ПОЛУЧЕНИЕ ИЗНОСОСТОЙКИХ ПОКРЫТИЙ НА ТИТАНОВЫХ

СПЛАВАХ

Ленивцева О.Г., Чучкова Л.В………………………………………………….

ОСОБЕННОСТИ СТРУКТУРЫ И ФАЗОВОГО СОСТАВА ИЗНОСОСТОЙКИХ ПОКРЫТИЙ, СФОРМИРОВАННЫХ НАПЛАВКОЙ

ПОРОШКОВОЙ СМЕСИ TI-MO-C НА СТАЛЬ 40Х ВЫСОКОЭНЕРГЕТИЧЕСКИМ ЭЛЕКТРОННЫМ ПУЧКОМ

Муль Д.О., Павлюкова Д.В., Киреева Е.М……………………………………

ПРИМЕНЕНИЕ ЭЛЕКТРОННОГО ЛУЧА В ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МЕДНО-ХРОМОВЫХ КОНТАКТОВ ВАКУУМНЫХ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ

Хламова К.П., Дураков В.Г……………………………………………………

НАНЕСЕНИЕ КОРРОЗИОННОСТОЙКИХ И БИОСОВМЕСТИМЫХ

ПОКРЫТИЙ НА ТИТАНОВЫЙ СПЛАВ ВТ6 МЕТОДОМ ЭЛЕКТРОИСКРОВОГО ЛЕГИРОВАНИЯ

Павленко А.М., Винокуров В.А., Найденкин Е.В……………………………

НАНЕСЕНИЕ ХРОМОВОГО ПОКРЫТИЯ НА СТАЛЬ 40Х МЕТОДОМ

ЭЛЕКТРОИСКРОВОГО ЛЕГИРОВАНИЯ

Васин П.А., Винокуров В.А., Найденкин Е.В………………………………...

РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА НОВОЙ МАРКИ

СВАРОЧНЫХ ЭЛЕКТРОДОВ ДЛЯ ИЗНОСОСТОЙКОЙ НАПЛАВКИ

Карандашев А.А....…………………………………...………………………...

СОЗДАНИЕ ИЗНОСОСТОЙКИХ ПОКРЫТИЙ МЕТОДОМ ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОЙ НАПЛАВКИ

ВЛИЯНИЕ ИМПУЛЬСНОГО ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОГО ПЛАВЛЕНИЯ

НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА КОМПОЗИЦИОННЫХ ПОКРЫТИЙ СИСТЕМЫ TI-B-FE

Ведяшкина Д.С., Колесникова К.А., Гальченко Н.К., Тересов А.Д…………

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ НАНОСТРУКТУРИРОВАНИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ СЛОЕВ НА УСТАЛОСТНУЮ ДОЛГОВЕЧНОСТЬ

СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СПЛАВА ВТ8-1, ПОЛУЧЕННЫХ МЕТОДОМ СВАРКИ ТРЕНИЕМ

Острижная А.С., Почивалов Ю.И……………………………………………..

ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ИОННОПЛАЗМЕННЫХ ПОКРЫТИЙ НА СТАЛЬ 65Х

Тогина Д.А, Ваулина О.Ю……………………………………………………...

СТРУКТУРА И СВОЙСТВА ПОКРЫТИЙ СИСТЕМЫ TI-SI-B, ПОЛУЧЕННЫХ ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВЫМ ОПЛАВЛЕНИЕМ ШЛИКЕРНЫХ ОБМАЗОК

Пухова И.В., Колесникова К.А………………………………………………...

ОСОБЕННОСТИ ДИСКРЕТНО МОДИФИЦИРОВАННЫХ ЭЛНПОКРЫТИЙ ИЗ ВЫСОКОХРОМИСТОГО ВАНАДИЕВОГО ЧУГУНА С ПОМОЩЬЮ ИМПУЛЬСНОЙ ЭЛЕКТОННО-ЛУЧЕВОЙ

ОБРАБОТКОЙ

Татаркина Н.В., Толстокулаков А.М., Зиганшин А.И.……………………….

THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF ZIRCONIUM ALLOY ZR-1NB

AFTER TREATMENT BY PULSED ELECTRON BEAM

Залогина А.С., Пушилина Н.С.………………………………………………..

ПЕРСПЕКТИВНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И ТЕХНОЛОГИИ

В МАШИНОСТРОЕНИИ

МИКРОСТРУКТУРНЫЙ АНАЛИЗ СОЕДИНЕНИЯ «МЕДЬ-ТАНТАЛ»,

СФОРМИРОВАННОГО ПО ТЕХНОЛОГИИ СВАРКИ ВЗРЫВОМ

Скороход К.А., Малютина Ю.Н….…………………………………………….

ИЗМЕНЕНИЕ СВОЙСТВ СВЕРХВЫСОКОМОЛЕКУЛЯРНОГО ПОЛИЭТИЛЕНА ПРИ ДОБАВЛЕНИИ ПОЛИПРОПИЛЕНА

Нгуен Суан Тьук, Панин С.В.…………………………………………………..

ВЛИЯНИЕ МОДИФИКАТОРОВ НА СВОЙСТВА ПОЛИМЕРНЫХ

МАТЕРИАЛОВ

Нгуен Суан Тьук, Панин С.В.…………………………………………………..

РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ ЭКОНОМНОЛЕГИРОВАННЫХ ЧУГУНОВ ДОМЕННОЙ ПЛАВКИ ДЛЯ ТЕРМОСТОЙКИХ ОТЛИВОК

Лубяной Д.А., Лубяная С.В., Башкова М.Н…………………………………...

СРАВНЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ МОДИФИЦИРОВАНИЯ СВМПЭ

ГРАФИТОМ И ДИСУЛЬФИДОМ МОЛИБДЕНА (MoS2) ПРИ

ПОЛУЧЕНИИ АНТИФРИКЦИОННЫХ КОМПОЗИТОВ

Панин С.В., Нгуен Д.А., Корниенко Л.А., Иванова Л.Р., Полтаранин М.А..

ЛАБОРАТОРНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СОРБЦИОННОЙ ВЛАЖНОСТИ

КОНСТРУКЦИОННОГО ПЕНОПОЛИСТИРОЛА

Федюк Р.С., Мочалов А.В., Ильинский Ю.Ю.………………………………..

ПОЛУЧЕНИЕ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ «АЛЮМИНИЙ АЛЮМИНИД НИКЕЛЯ» SPS-МЕТОДОМ

Шевцова Л.И…………………………………………………………………….

ПОЛУЧЕНИЕ НАНОРАЗМЕРНОГО ПРОДУКТА СИСТЕМЫ SI-C И

ВОЗМОЖНОСТЬ ИЗМЕНЕНИЯ ЕГО ХАРАКТЕРИСТИ

Никитин Д.С……………………………………………………………………..

ВЛИЯНИЕ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА CТРУКТУРУ И СВОЙСТВА СТАЛИ

Дурновцева А.Н., Ваулина О.Ю………………………………………………..

ВЛИЯНИЕ СОСТАВОВ ПОЛИМЕРНЫХ КОМПОЗИТОВ НА ФИЗИКОМЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Рогозина М.В., Недосекова О.Ю., Кондратюк А.А…………………………...

ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ФОРМИРОВАНИЯ КОМПОЗИЦИОННЫХ ГАЗОТЕРМИЧЕСКИХ ПОКРЫТИЙ

Зенин Б.С., Зундан М.С.………………………………………………………...

СИНТЕЗ И ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА

МЕТАЛЛОМАТРИЧНЫХ КОМПОЗИТОВ AL-УГЛЕРОДНЫЕ

НАНОТРУБКИ

Хрусталёв А.П., Ворожцов С.А.………………………………………………..

МЕХАНИЧЕСКОЕ ЛЕГИРОВАНИЕ ПОРОШКОВ В УСЛОВИЯХ ИХ

ОБРАБОТКИ В ПЛАНЕТАРНОЙ МЕЛЬНИЦЕ

ИЗУЧЕНИЕ ВЛИЯНИЯ РАЗМЕРОВ ЧАСТИЦ ФЕРРОТИТАНА НА ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА FE-TI МАТЕРИАЛА

Манжина Д.В., Мячин Ю.В..…………………………………………………...

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЕ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ПОРОШКОВ НА ОСНОВЕ ZRO2 НА СВОЙСТВА И СТРУКТУРУ СПЕЧЕННОЙ КЕРАМИКИ

ИССЛЕДОВАНИЕ НАНОДИСПЕРСНЫХ ПОРОШКОВ И ПОЛУЧЕННЫХ ИЗ НИХ МАТЕРИАЛОВ МЕТОДОМ ИСКРОВОГО ПЛАЗМЕННОГО СПЕКАНИЯ

Сяменчик Т.А., Матрёнин С.В…………………………………………………

ОПТИМИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА НАПЫЛЕНИЯ ГАЗОТЕРМИЧЕСКИХ ПОКРЫТИЙ

Енчинова А.И., Зенин С.Б……………………………………………………...

ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ АМОРФНОЙ СТРУКТУРЫ ПРИ

ПЛАЗМЕННОМ НАПЫЛЕНИИ

Рязанова М.В., Зенин Б.С………………………………………………………

ВИДЫ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ БИОМАТЕРИАЛОВ

Мельникова С.А., Зенин Б.С. ………………………………………………….

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ПОРОШКОВ НА ОСНОВЕ AL2O3 НА СВОЙСТВА И СТРУКТУРУ

СПЕЧЕННОЙ КЕРАМИКИ

ВЛИЯНИЕ ПОРООБРАЗУЮЩИХ ДОБАВОК НА СТРУКТУРУ КЕРАМИКИ НА ОСНОВЕ ZRO

Ануфриев А.О., Буякова С.П., Промахов В.В..……………..………………..

ВЛИЯНИЕ ДИСПЕРСНОСТИ ПОРОШКОВОЙ СИСТЕМЫ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА КЕРАМИКИ НА ОСНОВЕ ZRO

Романенко К.Н., Буякова С.П., Промахов В.В………………………………..

АДГЕЗИЯ В ПЯТНЕ НАПЫЛЕНИЯ ГАЗОТЕРМИЧЕСКИХ ПОКРЫТИЙ

Сабанцева О.В., Зенин Б.С…………………………………………………….. Проблемы прочности современных конструкционных материалов Содержание Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов

ВЛИЯНИЕ ОТЖИГА НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И ЗЕРЕННОСУБЗЕРЕННУЮ СТРУКТУРУ СМК МЕДИ

Национальный исследовательский Томский политехнический университет;

Институт физики прочности и материаловедения СО РАН Механические свойства субмикрокристаллических (СМК) материалов, полученных методами интенсивной пластической деформации (ИПД), обусловлены их особой зеренно-субзеренной структурой. СМК материалы проявляют, в частности, высокие прочностные свойства, а в ряде случаев, после низкотемпературного отжига, способность к высокотемпературной и высокоскоростной сверхпластичности.

В процессе низкотемпературного отжига происходят изменения структуры, исследование которых представляет научный и практический интерес.

В настоящее время для исследования поверхностной морфологии материалов, полученных с помощью ИПД, применяют методы сканирующей зондовой микроскопии (СЗМ). Эти методы обладают высоким пространственным разрешением, не требуют специальной подготовки образцов и позволяет получить масштабную и представительную картину структуры [1].

Настоящая работа посвящена развитию метода оценки распределения зеренно-субзеренной структуры (ЗСС) СМК простых металлов по размерам и оценке степени неравновесности их границ с помощью сканирующей туннельной микроскопии (СТМ).

Целью работы являлось исследование влияния низкотемпературного отжига на ЗСС и механические свойства СМК меди.

Для исследования выбрана СМК медь, которая обладает хорошей проводимостью, необходимой для СТМ. Образцы получены методом равноканального углового прессования (РКУП) по маршруту Вс (N=4 прохода) при комнатной температуре. Угол сопряжения между каналами составлял 90 градусов. Полученные бруски, толщиной около 4 мм, подвергали прокатке до толщины ~1 мм.

Образцы вырезали методом электроэрозионной резки поперек направления прокатки. Поверхность образцов готовили по стандартной технологии. Термический отжиг образцов в течение 15 минут проводили при температурах Т~ 60° и ~120°,~180°C в атмосфере аргона. ЗСС выявляли путем химического травления.

Механические свойства исследовали на установке ИМАШ 7078 путем активного растяжения образцов до разрушения со скоростью 0.0003~ мм/сек с записью диаграммы напряжение – деформация « – ». Микротвердость измеряли на микротвердомере ПМТ 3 при нагрузке P = 100 мН.

ЗСС образцов исследовали с помощью сканирующего туннельного микроскопа SMM-2000, работающего в режиме постоянного тока. Все измерения проведены на воздухе при комнатной температуре.

СТМ сканы анализировали с помощью программы Gwyddion, которая позволяет измерять размеры элементов поверхностного рельефа и представлять результаты в формате, совместимом с программой Origin, что позволяет проводить последующую компьютерную обработку данных.

На рисунке 1а показаны диаграммы напряжение-деформация «-» образцов СМК меди после отжига при различной температуре.

Видно, что отжиг при T 180C приводит к небольшому росту пластичности материала. Микротвердость образцов монотонно убывает с ростом температуры (рисунок 1б).

Видно (рисунок 1а), что образец в исходном состоянии имеет высокие характеристики прочности и пластичности. Его предел прочности (В) составляет ~ МПа, полная деформация до разрушения (п)~2,5%. Термический отжиг при 60°С приводит к уменьшению предела прочности образцов. Например, в~340 МПа, п ~ 2,5%. Для образцов, отожженных при 180°С предел прочности увеличивается в ~ 370 МПа, п~3%.

Предварительные исследования структуры СМК меди показали, что средний размер зерен составляет ~180 нм [3]. Поэтому для исследования ЗСС СМК никеля с помощью СТМ получали сканы с размерами ~3.53.5 мкм, ~1.81.8 мкм, нм и 438438 нм.

Размеры ЗСС измеряли в двух направлениях: вдоль и поперек направления прокатки. На рисунке 2, в качестве примера, показаны гистограммы распределения ЗСС СМК меди по размерам вдоль направления прокатки после отжига при Т ~60°, ~120° и ~180°С.

Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов Проведенный анализ показал, что все измеренные распределения могут быть описаны логнормальной функцией, показанной сплошной линией на рисунке 2а,б,в, параметры которой – медианный размер и дисперсия, зависят, как от направления прокатки, так и от температуры отжига. На рисунке 3 показаны зависимости средних размеров ЗСС меди вдоль (XL) и поперек направления прокатки (XТ ) от температуры отжига.

Видно (рисунок 3), что средние продольные размеры ЗСС СМК меди в исходном состоянии (хL) больше средних поперечных размеров хT, что свидетельствует о неравноосности структуры. После отжига при Т~60°С происходит уменьшение среднего продольного размера ЗСС хL, а ее поперечный размер хT увеличивается. При этом наблюдается уменьшение микротвердости образцов (рисунок 1б).

Как видно (рисунок 3), после отжига при температуре Т~120° наблюдается уменьшение степени неравноосности ЗСС СМК меди. Поскольку микротвердость образцов при этом уменьшается, то можно сделать вывод, что наблюдаемое уменьшение размеров и степени неравноосности структуры СМК меди отражает эволюцию субзеренной структуры. Отжиг при температуре Т~180° приводит к росту средних размеров зерен (рисунок 2), который выявляется с помощью СТМ и, вероятно, происходит за счет миграции большеугловых границ. Рост зерен приводит к уменьшению микротвердости (рисунок 1б).

Таким образом, проведенные исследования позволяют сделать следующие выводы:

1. Установлено, что в процессе низкотемпературного отжига, при температуре 120 С, происходит уменьшение степени неравноосности и эволюция ЗСС СМК меди, полученной методом РКУП.

2. Отжиг СМК меди в интервале температур от комнатной до 180 С приводит к падению микротвердости образцов.

Список литературы Нохрин А. В., Макаров И. М. Исследование зеренной структуры нано- и микрокристаллических металлов методом атомно-силовой микроскопии // Заводская лаборатория. Диагностика материалов, т. 68, №1, с. 71-79 (2002).

Колобов Ю.Р., Валиев Р.З., Грабовецкая Г.П. и др. 3ернограничная диффузия и свойства наноструктурных материалов. - Новосибирск: Наука, 2001. - 232 с.

Макаров И.М. Экспериментальное исследование кристаллографических особенностей и термической стабильности структуры меди различной степени чистоты, подвергнутой равноканальному угловому прессованию. – С-П.:

ПОЛУЧЕНИЕ ИЗНОСОСТОЙКИХ ПОКРЫТИЙ

НА ТИТАНОВЫХ СПЛАВАХ

Новосибирский государственный технический университет Благодаря высокой удельной прочности и отличной коррозионной стойкости титановые сплавы используются для решения многих инженерных задач. Их применяют при изготовлении компрессоров реактивных двигателей, теплообменников высокого давления, установок по опреснению воды. Однако низкая износостойкость, высокий коэффициент трения и склонность к образованию задиров существенно сужают области применения данного материала. В настоящее время специалистами разработаны различные методы улучшения триботехнических свойств титановых сплавов, одним из которых является нанесение упрочняющих покрытий.

Тонкие покрытия можно получать различными методами, такими как ионное облучение, химическое (CVD) и физическое (PVD) осаждение из паровой фазы [1-3].

Для получения покрытий большой толщины используются высокоэнергетические источники нагрева, в том числе луч лазера и электронный луч [4-8]. Основным недостатком обработки электронным лучом является необходимость применения вакуумных камер, что накладывает габаритные ограничения на обрабатываемые детали.

В данной работе представлены исследования поверхностных слоев титана, полученных при наплавке углеродсодержащих смесей электронным лучом в воздушной атмосфере. Эта технология нанесения покрытий обладает теми же достоинствами, что и электронный луч в вакууме. В процессе облучения материала кинетическая энергия сфокусированного электронного пучка при его взаимодействии с поверхностью преобразуется в тепловую, вследствие чего облучаемая зона с высокой скоростью нагревается до температуры, достаточной для плавления материала. В процессе обработки реализуются процессы плавления и перемешивания легирующих компонентов и поверхностного слоя титана и их последующей кристаллизации.

Использование электронного луча, выведенного в атмосферу, позволяет реализовывать различные режимы обработки и получать покрытия требуемого качества и большой толщины (до 2 мм), сохраняя при этом свойства основного металла.

Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов Образцы размерами 100х50 мм2 вырезались из листа технически чистого титана ВТ1-0 толщиной 10 мм. Для получения качественной рабочей поверхности полученные заготовки подвергались шлифованию. Наплавочным материалом являлась смесь порошков титана и графита. Для защиты материалов от воздействия окружающей среды и обеспечения однородного плавления порошков использовался флюс CaF2 (плотность 3,18 г/см3, температура плавления 1423 °C).

Обработка электронным лучом проводилась на ускорителе электронов ЭЛВ- в Институте ядерной физики СО РАН. Наплавочная смесь равномерно наносилась на заготовки из титанового сплава ВТ1-0 в количестве 0,3 г на 1 см2. Для всех режимов обработки энергия электронов составляла 1,4 МэВ, скорость перемещения образцов относительно электронного луча – 10 мм/с, частота сканирования – 50 Гц, расстояние от выпускного окна до заготовки – 90 мм, ток пучка 20…21 мА.

Анализ структуры полученных покрытий свидетельствует об отсутствии таких дефектов как крупные поры и трещины. В то же время в покрытии обнаружены частицы графита, сохранившиеся в процессе кристаллизации титана, что связано с кратковременностью термического воздействия.

При исследовании структуры полученных материалов было выявлено наличие четырех зон с различной микроструктурой: зона переплавленного материала, переходная зона, зона термического влияния и зона с исходной структурой металла.

Зона переплавленного материала толщиной до 2 мм имеет сложное строение.

Рентгенофазовый анализ показал, что она состоит из трех фаз: матричной фазы -Ti, карбидных частиц TiC и графита. Следует отметить, что доля карбидной фазы в покрытии, тип ее распределения и морфология изменяются от поверхности вглубь покрытия. Вблизи поверхности заготовки фаза TiC представлена в виде крупных выделений с формой близкой к сферической (рисунок 1). С удалением от поверхности частицы преимущественно выделяются в форме дендритов. В непосредственной близости от основного металла карбидные частицы теряют признаки дендритного строения и многие из них распределены по границам зерен матричной фазы. К зоне переплавленного материала прилегает область титана, испытавшего полиморфное превращение по мартенситному механизму вследствие быстрого отвода тепла.

Микротвердость материала уменьшается в направлении от поверхности к основному металлу, что обусловлено изменением доли карбидной фазы и характера ее распределения. Микротвердость матричной фазы -Ti составляет 4,3 ГПа, что превышает уровень твердости основного материала в два раза. Значение твердости TiC, зафиксированное методом наноиндентирования, составляет 25 ГПа.

Износостойкость покрытий определялась по схеме трения о нежестко закрепленные частицы абразива. Установлено, что потеря массы материала с покрытием в 7 раз ниже по сравнению с титановым сплавом ВТ1-0. Полученные результаты хорошо коррелируют со значениями твердости. Основной вклад в повышение твердости и износостойкости покрытий вносят высокопрочные частицы TiC, распределенные в вязкой матрице.

На основании проведенных исследований можно сделать следующие выводы. Технология вневакумной электронно-лучевой обработки позволяет получать качественные износостойкие покрытия толщиной до 2 мм на титановых сплавах. В наплавленных покрытиях обнаружены три фазы:

-Ti, TiС и графита. Наличие частиц графита в покрытии позволяет улучшить трибологические свойства полученного материала, так как графит может выступать в качестве смазочного материала.

Электронно-лучевая наплавка обеспечивает повышение твердости материала до 2 раз по сравнению исходным титаном. Наибольший вклад в общую твердость покрытия вносят частицы карбида титана.

1. Microstructure and wear resistance of CP titanium laser alloyed with a mixture of reactive gases / M. Grenier, D. Dube, A. Adnot, M. Fiset// Wear 1997. Vol. 210. P.

2. Enomoto Y, Yamaneca K. Synthesis of titanium carbonitride films by physical vapour deposition and their structure / Thin Solid Films 1981. Vol. 86. P. L201-L203.

3. Gates A.S. Composition, structure and wear resistance of TiN, TiC*Ny and TiC coatings prepared by unbalanced magnetron sputtering techniques // Surf. Coat.

Technol. 1994. Vol. 70. P.49-56.

4. Surface Treatment of titanium by laser irradiation to improve resistance to drysliding friction / B. Courant, J.J. Hantzpergue, S. Benayoun // Wear. 1999. № 236.

5. Numerical modeling and experimental investigation of TiC formation on titanium surface pre-coated by graphite under pulsed laser irradiation/ A. Chehrghani, M.J.

Torkamany, M.J. Hamedi, J. Sabbaghzadeh// Applied Surface Science. 1 January 2012. Vol. 258, Issue 6. P. 2068-2076.

Электронно-лучевая наплавка покрытий на титановые сплавы / М. Г. Голковский, И. М. Полетика, Р. А. Салимов // Физика и химия обработки материалов.

7. Improvement of high-temperature hardness of (TiC, TiB)/Ti–6Al–4V surface composites fabricated by high-energy electron-beam irradiation / E. Yun, K. Lee, S. Lee // Surface and Coatings Technology. 2004. Vol. 184. P. 74-83.

8. Surface nitriding of Ti-6Al-4V alloy with a high power CO2 laser / J.H. Abboud, A.F. Fidel, K.Y. Benyounis // Opt. Laser Technol. 2008. Vol/ 40(2). P. 405-14.

ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМОВ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ И

РАЗРУШЕНИЯ ТИТАНА ПРИ ЦИКЛИЧЕСКОМ НАГНРУЖЕНИИ

Национальный исследовательский Томский политехнический университет;

Институт физики прочности и материаловедения СО РАН Одной из основных задач современного материаловедения является изучение природы усталостного разрушения, так как от сопротивления усталости во многом зависит рабочий потенциал конструкций и изделий в машиностроении. Частые случаи усталостного разрушения свидетельствуют о недостаточности знаний о природе этого явления, которое характеризуется сложностью процессов, протекающих в материалах под воздействием переменных нагрузок. В связи с этим проблема усталостного разрушения является исключительно актуальной. С точки зрения ее решения наиболее важными и сложными являются вопросы, связанные с механизмами процессов, происходящих в материале при циклическом нагружении.

Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов В физической мезомеханике пластическая деформация и разрушение твердых тел рассматриваются как две последовательные взаимосвязанные стадии одного процесса потери их сдвиговой устойчивости [1]. Их поверхностные слои являются самостоятельной функциональной подсистемой. Поэтому их пластическую деформацию нужно рассматривать на основе анализа сопряжения и характера совместной деформации поверхностных слоев и объема материала. В условиях знакопеременного изгиба ниже предела текучести материала основная пластическая деформация сосредоточена в поверхностных слоях в сопряжении с упруго нагруженной подложкой. Пластические сдвиги в поверхностных слоях развиваются в направлении максимальных касательных напряжений. Упруго нагруженный объем материала создает моментные напряжения на зоны пластических сдвигов поверхностного слоя. Как следствие, в поверхностном слое формируются поворотные моды деформации и зоны сильной кривизны, что приводит к зарождению и развитию усталостных трещин.

Настоящая работа посвящена исследованию многоуровневого механизма пластической деформации и разрушения технического титана при циклическом нагружении. Титан и сплавы на его основе широко используются в различных отраслях промышленности благодаря их высоким значениям удельной прочности и коррозионной стойкости, низкой теплопроводности и малого коэффициента линейного расширения.

2. Материалы и методы исследования В качестве материалов исследования использовали технический титан ВТ1- в исходном и наводороженном состояниях. Водород растворяется в титане по механизму внедрения, поэтому наводороженный поверхностный слой становится более податливым, то есть находится в сильно возбужденном состоянии.

Образцы в форме двойной лопатки отжигали в вакууме при 800оС 1 час, затем шлифовали. Электрополировку проводили в электролите: плавиковая кислота (HF) – 30%, азотная кислота (HNO3) – 10%, серная кислота (H2SO4) – 60% при напряжении Uкл = 10 – 12В, анодный ток Iа=2 – 2,5 А, =5 – 10 минут.

Наводороживание проводили при комнатной температуре в одномолярном растворе серной кислоты при плотности тока 1 А/см2, платиновыми пластинами электрода. Время наводороживания 1 и 3 часа. На полированную поверхность образцов перед испытанием наносили реперную сетку. Это позволяет анализировать развитие сдвиговых и поворотных составляющих деформации, а также распределение деформации на поверхности поликристалла. Трехмерную поверхностную картину мезоскопической субструктуры получали с использованием микроскопов Zeiss Axiovert 25CA, снабженного устройством DIC, и интерференционного профилометра New View 6200.

Испытания на усталость проводили при комнатной температуре знакопеременным изгибом с частотой 480ц/мин.

3. Результаты исследований Совокупность полученных результатов показывает аномально низкую сдвиговую устойчивость поверхностных слоев титана. Помимо низкой сдвиговой устойчивости кристаллической решетки, связанной с низким уровнем энергии дефекта упаковки титана, установлена и очень низкая сдвиговая устойчивость границ зерен в поверхностных слоях. Это проявилось в экструзии поверхностных зерен недеформированного отожженного титана. При последующем знакопеременном изгибе эффект экструзии зерен значительно увеличился (рис. 1). Экструзия зерен есть проявРисунок 1 - Экструзия поверхностных ление механизма движения зерен как целого, который обычно реализуется при повышенных температурах нагружения. А в титане он реализуется при низкой температуре (0,2Тпл), что свидетельствует об очень низкой сдвиговой устойчивости границ зерен в титане.

На более поздней стадии циклического нагружения титана (рис. 2) проявляется эффект самоорганизации экструдированных зерен в деформационные конгломераты с формированием более крупных структурных элементов деформации. По мере их формирования типичная поверхностная картина пластической деформации представлена грубыми мезополосами локализованной деформации одной системы, распространяющимися в пределах конгломератов активных зерен. Указанные мезополосы имеют явно выраженную мелкомасштабную внутреннюю субструктуру. Характер этой структуры отражает картину распределения напряжений, возникших на границе раздела пластически деформирующегося поверхностного слоя и упруго нагруженной подложки, вследствие их сопряжения.

Общая картина деформации наводороженного титана отличается усилением степени локализации деформации - следы деформации сосредоточены в очень узкой зоне максимального изгиба, где в дальнейшем произошло распространение магистСекция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов ральной трещины (рис. 3). Также в наводороженном титане еще в большей степени проявились эффекты экструзии зерен, объединения их в деформационные конгломераты. Это связано с тем, что водород, концентрирующийся в поверхностях раздела, дополнительно их ослабил.

Рисунок 3 - Титан, наводороженный 1 час. Объемная оптическая картина общего вида усталостной трещины, N=9,3x105ц, х170, DIC Раскрытие магистральной трещины происходило зигзагообразно с периодическим изменением знака поворота в соответствии с законом сохранения момента импульса. Кроме того, поворот, связанный с раскрытием магистральной трещины, аккомодировал и в прилегающих к ней участках материала поворотами обратного знака. Это повороты, связанные с формированием сильной кривизны материала, и повороты, связанные с развитием мелких аккомодационных трещин, исходящих из магистральной трещины. Такие повороты исследовали с использованием интерферометра New View. Интерференционный анализ показал (рис. 4), что зоны сильной кривизны материала состоят из грубых многоуровневых складок: крупные складки состоят из множества более мелких поперечных складок. Об этом свидетельствует соответствующая профилограмма. (рис.4, в). Складчатая структура в зерне А особенно ярко представлена на интерференционной 3D картине этого места (рис. 4, б).

Она демонстрирует многоуровневую кривизну и послойное расслоение зерна А на полосы M, N, P, K, L сдвига – поворота двух систем вблизи магистральной усталостной трещины. Здесь же представлен установленный в настоящей работе важный результат: развитие в зонах сильной кривизны локального распада складок материала в виде микропористости. При небольших взаимных смещениях полос чередование на их границах микропор сохраняет периодичность. При больших смещениях полос микропоры формируют аккомодационные микротрещины (полоса КН).

Вопрос о механизме возникновения микропор в зонах локальной кривизны и их определяющей роли в зарождении и распространении трещин является особенно актуальным в теории усталостного разрушения. В литературе он обсуждался в проблеме межзеренного разрушения при высокотемпературной ползучести и усталости, когда интенсивно развиваются диффузионные процессы. В настоящем исследовании усталостное разрушение развивается при Т=0,2Тпл титана, когда процессы диффузии подавлены. Но при этом сильно выражены эффекты кривизны в поверхностном слое наводороженного титана, что указывает на их определяющую роль в порообразовании и усталостном разрушении.

Возникновению локальной кривизны кристаллической структуры отводится определяющая роль в зарождении и развитии усталостных трещин как структурно – фазового распада материала при циклическом нагружении.

Рисунок 4 - а) Ti+Н2(1ч), х1200, б) 3D изображение, в) профилограмма Заключение Исследован многоуровневый механизм циклической деформации усталостного разрушения технического титана в исходном и наводороженном состояниях в условиях знакопеременного изгиба при комнатной температуре. Показано, что зарождение усталостного разрушения происходит в поверхностном слое, который испытывает пластическую деформацию в сопряжении с упруго нагруженной подложкой. Совместность их деформации обусловливает развитие в поверхностном слое стесненных поворотных мод пластического течения, возникновение сильной кривизны и появление в зонах кривизны микропор, слияние которых формирует усталостные трещины.

Физическая мезомеханика и компьютерное конструирование материалов: В 2-х томах. // Под ред. В.Е. Панина. - Новосибирск: Наука. - 1995. - 297 и 320с.

Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов

ИЗУЧЕНИЕ СТРУКТУРНО-ФАЗОВЫХ ПРЕВРАЩЕНИЙ В АУСТЕНИТНЫХ

СТАЛЯХ ПРИ КОМБИНИРОВАНИИ МНОГОХОДОВОЙ ПРОКАТКИ НА

ПЛОСКИХ ВАЛКАХ С ОБРАТИМЫМ ЛЕГИРОВАНИЕМ ВОДОРОДОМ

Национальный исследовательский Томский политехнический университет, Институт физики прочности и материаловедение СО РАН Проблeма водорода в металлах и сплавах постоянно находится в центрe внимания широкого круга исслeдователей – физиков, химиков, мeталлургов и др. Водород, растворяeтся в мeталлах в ходе плавки, разливки, при электрохимичeских, ядерных и иных процeссах, является одной из причин появления дефeктов, трещин, ухудшения пластических свойств, приводящих к разрушению изделий. В связи с возрастающeй нeобходимостью перeхода к нeтрадиционным видам энергии, в данном случаe речь идeт о водородной энергетике, все более актуальным становится вопрос о взаимодействии водорода с металлическими матeриалами. Это требуeт детальной проработки механизмов дeформации и разрушения матeриалов, которые в перспективe могут быть использованы для хранeния и транспортировки водорода, изготовлeния оборудования. Так присутствие водорода в аустенитных нержавеющих сталях может привeсти к HELP-эффекту (навeденная водородом локализованная пластичность), охрупчиванию или, наоборот, пластификации матeриала, способствовать - мартeнситным прeвращениям за счет понижения энeргии дефекта упаковки стали [1]. Комбинированиe деформационной обработки с обратимым лeгированием водородом дeлает возможным цeленаправленное управлeние механизмами дeформации (двойникование, мартeнситное прeвращениe), структурным (тип границ зeрeн, их состояние, размер зeрна) и фазовым (аустенит, фeррит, мартeнсит, двойникование, частицы) состоянием сталeй. В связи с этим представляется интерeсным рассмотрeть влияниe наводороживания на механизмы структурнофазовых прeвращений при пластической дeформации промышлeнно используeмых сталeй.

В данной работе представлены экспериментальные данные по изучению структурно-фазовых превращений в метастабильной аустенитной стали Х18Н10Т при комбинировании химической и деформационной обработок – многоходовой плоской прокатки с обратимым легированием водородом.

Материалы и методы исследования Термическую обработку стали Х18Н10Т проводили в среде инертного газа (гелий) при температуре 1100 °С в течение 1 ч с последующей закалкой в воду. Образцы для испытаний были изготовлены методом электроискровой резки в форме прямоугольных пластин с размерами 15111,5 мм. Поврежденный при резке поверхностный слой удаляли химическим травлением (раствор: 2 части HNO 3 + 3 части HCl), механической шлифовкой и электролитической полировкой (раствор: 25 гр CrO3 + 210 мл H3PO4). Электролитическое насыщение образцов водородом осуществляли в однонормальном растворе серной кислоты (H2SO4) с добавлением тиомочевины (CH4N2S) при плотностях тока 10, 50, 100, 200 мА/см2. Время наводороживания составляло 5, 10, 25, 50 часов.

Пластическую деформацию (плоскую прокатку) проводили непосредственно после наводороживания с использованием настольных электромеханических вальцов В-51 до степеней обжатия 25, 50, 75 и 90%. Степень обжатия рассчитывали как = (h1-h0)/h0, где h1 – толщина пластинки после прокатки, h0 – исходная толщина пластинки. Деформация при одном проходе образцов через валки прокатного стана составляла ~ 2-3%.

Механические свойства (микротвердость) изучали на микротвердомере Duramin 5 c нагрузкой 200 г.

Рентгеновские исследования выполнены на дифрактометре Shimadzu XRDс монохроматором) с использованием CuK излучения. Расчет параметров тонкого кристаллического строения: микродеформации кристаллической решетки и блоков когерентного рассеяния, выполнен методом аппроксимации [2].

Особенности зеренной структуры изучали методом анализа картин дифракции обратно рассеянных электронов (EBSD-анализ, ДОЭ) с использованием сканирующих электронных микроскопов со сфокусированными ионным и электронным пучками Quanta 200 3D и Quanta 600 FEG при ускоряющем напряжении 30 кВ с гексагональной постановкой точек и шагом 0,05-0,15 мкм.

Результаты исследования Анализ рентгенограммы стали Х18Н10Т в исходном состоянии показал, что содержание аустенита составляет 98,4% (а=3,5999), феррита 1,6% (а=2,8808), a – параметр решетки. Для -фазы размер областей когерентного рассеяния составляет 200 нм, микродеформация кристаллической решетки – 1*10-4. С помощью метода ДОЭ была изучена зеренная структура стали Х18Н10Т до наводороживания. Структура является крупнозернистой, средний размер зерна аустенита составляет 10,6 мкм. Гра- Рисунок 1 – Рентгенограммы после ницы зерен для исходного состояния в различных режимов обработки:

В исходном состоянии сталь 3) наводороживание (j=10 мA/см ) и пробыла преимущественно аустенитной, а катка; 4) наводороживание вое превращение. После пластической 5) наводороживание (j=100 мA/см ) и деформации (прокатки) исходных об- прокатка; 2 наводороживание разцов стали Х18Н10Т, на рентгено- (j=200 мA/см ) и прокатка. Время насыграммах наблюдаются рефлексы как от щения водородом 5 часов, степень детак и от ' – фазы (рис. 1 крив. 2). С формации 50 % увеличением степени обжатия при прокатке, увеличивается объем ' – фазы (рис. 2, крив. ––). Полученные данные согласуются с результатами работы [3], где объемное содержание ' – фазы определяли методами рентгенофазового и магнитофазового анализа.

Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов Пластическая деформация приводит к значительному увеличению микротвердости стали, так в исходном состоянии микротвердость стали составляла 1,8 ГПа, а после прокатки ее значение увеличилось до 4,8 ГПа (=90%). Исходя из полученных результатов, можно судить о том, что сталь Х18Н10Т является диформационноупрочняемой.

Прокатка приводит к значиРисунок 2 - Содержание ' – фазы в зависимости от степени обжатия при прокатке для образцов без водорода тельному измельчению зерен, по сравнению с исходным состоянием стали. Размер зерен аустенита в образцах стали после прокатки на 50% равен 115 нм, феррита нм. На карте зеренной структуры видна ориентированная структура как аустенита, так и феррита, получившаяся вследствии прокатки. В образцах стали после прокатки формируются, в основном, большеугловые границы зерен, и лишь незначительная часть имеет малоугловой характер.

Таким образом, пластическая деформация стали Х18Н10Т приводит к ' мартенситному превращению, при этом содержание ' – фазы увеличивается при прокатке по сравнению с исходным состоянием нелинейно, приводит к значительному измельчению зерен и увеличению микротвердости по сравнению с исходным состоянием.

Анализ рентгенограмм стали Х18Н10Т показал, что с увеличением плотности тока при наводороживании и степени деформации увеличивается объем ' – фазы (рис. 2) в ней по сравнению с состоянием после прокатки без наводороживания. При максимальной деформации равной 90%, содержание ' – фазы во всех образцах составило примерно 95%. Размеры ОКР и микродеформации кристаллической решетки для аустенита не изменяются при введении водорода перед прокаткой. Параметр решетки как для -, так для ' – фазы изменяется незначительно.

Анализ зеренной структуры образцов после различных степеней наводороживания и = 50% показал, что после наводороживания при плотности тока мA/см2 наблюдается максимальное измельчение (фрагментация) структуры. При плотности тока 50 и 100 мA/см2 также происходит измельчение исходных аустенитных зерен за счет накопления деформационных дефектов и наведенного деформацией ’ и мартенситных превращений. Но при этом на картах зеренной структуры просматриваются исходные крупные зерна аустенита. Размер зерен для наводороженных и прокатанных образцов: при плотности тока 10 мА/см 2 – 108 нм для аустенита, 185 нм феррита; 50 мА/см2 – 133 нм для аустенита, 216 нм для феррита; 100 мА/см2 – 212 нм для аустенита и 228 нм для феррита.

В структуре образцов методом ДОЭ обнаружен -мартенсит, которого не было в исходном состоянии и в образцах, которые подвергали прокатке без наводороживания. Появление наведенного деформацией мартенситного превращения ранее также было установлено и в работах [1,4] при одноосном растяжении наводороженных образцов стали 12Х18Н10Т и AISI 321.

Микротвердость стали X18H10T в исходном состоянии составляла 1,8 ГПа, а после прокатки увеличилась до 4,0 (50%), 4,3 ГПа (75%) и 4,8 ГПа (90%). Дополнительное легирование образцов водородом перед прокаткой приводит к небольшому росту микротвердости и слабо зависит от режима наводороживания, 4,1 ГПа (50%), 4,4 ГПа (75%), 4,8 ГПа (90%).

С увеличением времени электролитического насыщения водородом до 10 часов скорость появления ' – фазы при прокатке резко возрастает при наводороживании. Так в образцах, наводороженных при плотностях тока 10 и 200 мA/см2 в течение t = 5 ч. и прокатанных до 75% обжатия, содержание ' – фазы составляет 70 и 88% соответственно. После наводороживания в течении 10 часов, доля феррита в структуре стали слабо зависит от плотности тока при наводороживании и составляет 93-96%. При наводороживании в течение 50 часов наблюдается уменьшение доли ' – фазы в структуре стали Х18Н10Т до75-85% в зависимости от плотности тока при наводороживании.

Введение водорода перед прокаткой образцов стали Х18Н10Т способствует наведенным деформацией -' и - мартенситным превращениям. С увеличением плотности тока при наводороживании увеличивается объем ' – фазы по сравнению с состоянием после прокатки без наводороживания. Эффект усиливается с увеличением времени наводороживания до 10 часов. Анализ фазового состава образцов после насыщения водородом и пластической деформации показал, что легирование водородом также способствует появлению в структуре стали -мартенсита. Микротвердость при прокатке увеличивается по сравнению с исходными образцами, однако предварительное легирование водородом не оказывает существенного на ее величину.

Авторы работы благодарны своему научному руководителю к.ф.-м.н. Астафуровой Е.Г., коллегам к.ф.-м.н. Майер Г.Г. и м.н.с. Тукеевой М.С. за помощь в организации исследований и обсуждение результатов. Исследования выполнены с использованием оборудования Томского материаловедческого центра коллективного пользования и Центра коллективного пользования научным оборудованием БелГУ «Диагностика структуры и свойств наноматериалов».

Список литературы Е.И. Купрекова, К.В. Климова, И.П. Чернов, Ю.В. Черданцев. Влияние водорода и рентгеновских квантов на механические свойства стали 12Х18Н10Т // Поверхность. Рентгеновские, синхротронные и нейтронные исследования, Наводороживание металла при электрохимических процессах / Под ред. С.М.

Белоглазова. – Л.: Изд-во Ленинградского университета, 1974, 200 с.

Э.С. Горкунов, С.М. Задворкин, Е.А. Коковихин, Е.А. Туева, Ю.В. Субачев, Л.С. Горулева, А.В. Подкорытова. Закономерности деформации прокаткой и одноосным растяжением на структуру, магнитные и механические свойства армко-железа, стали 12Х18Н10Т и составного материала «сталь 12Х18Н10Т – армко-железо – сталь 12Х18Н10Т» // Дефектоскопия, 2011, № 6, С. 16-30.

Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов 4. P. Rozenak, L. Levin, D. Eliezer. Hydrogen effects on phase transformations in austenitic stainless steels // Journal of Materials Science, 1984. V.19. P.567–573.

НЕУПРУГИЕ ЭФФЕКТЫ ПРИ КРУЧЕНИИ ОБРАЗЦОВ НИКЕЛИДА

ТИТАНА С КРУПНОЗЕРНИСТОЙ И СУБМИКРОКРИСТАЛЛИЧЕСКОЙ

СТРУКТУРОЙ

Национальный исследовательский Томский политехнический университет Институт физики прочности и материаловедение СО РАН Известно, что физико-механические свойства металлов и сплавов существенно зависят от их зеренно-субзеренной структуры, формирующейся при термодеформационных обработках (в том числе при последеформационных нормализующих или рекристаллизационных отжигах)[1, 2]. Актуальным направлением современного материаловедения является применение методов интенсивной пластической деформации с целью формирования ультромелкозернистой (УМЗ) структуры, обусловливающей повышение в большинстве материалов их прочностных свойств при сохранении технологической пластичности [3]. Для сплавов с памятью формы, широко применяющихся в различных областях медицины и техники [4], важно, чтобы формирование УМЗ структуры не приводило к деградации основных функциональных свойств (эффекта памяти форм (ЭПФ) и эффекта сверхэластичности) Цель данной работы- исследование неупругих свойств образцов сплава Ti49.2Ni50.8(ат.%) с микроструктурами, формирующимися в результате многопроходной «теплой» (723К) прокатки в ручьевых вальцах.

Метод прокатки в ручьевых вальцах распространен в практике металлообработки, реализуется на стандартном оборудовании и не требует специальной оснастки. Кроме того, этот метод позволяет изучать закономерности перехода от крупнозернистой с УМЗ структурами сплавов и изменения при этом их функциональных свойств, начиная с малых деформации и до накопления достаточно больших пластических деформаций. Величина накопленной пластической деформации, е, оценивалась как натуральный логарифм отношения начальной и конечной площадей поперечного сечения прокатываемых стержней и достигла 1,8. Средний размер зерен, dср, в зависимости от е менялся немонотонно: малые деформации (е=0,07) приводили к увеличению dср от 43мкм в исходных образцах до 93мкм; увеличение е до 0, приводило к уменьшению dср до 18мкм, а при е0,4 наблюдается почти линейное уменьшение dср до 1,5мкм (при е=1,8)[5]. В результате в образцах формируются микроструктуры на основе микрокристаллических и субмикрокристаллических зерен.

Последовательность и температуры мартенситных превращений (МП) исследовали методом температурной резистометрии. Эффект сверхэластичности, св, определяли как величину возврата накопленной неупругой деформации в изотермических циклах (295К) «нагружение- разгрузка» «-» при деформировании образцов кручением с нарастающей величиной предельной деформации max в каждом последующем цикле. ЭПФ, ЭПФ, определяли как величину возврата неупругой деформации при последующем нагреве разгруженных образцов. Накопленная при этом пластическая деформация, rp, равна величине остаточной деформации при завершении формовосстановления в процессе нагрева разгруженных образцов 2. Экспериментальные результаты и их обсуждение Температуры МП при охлаждении (ТR, МН, МК) и нагреве (АК, АН) образцов в зависимости от величины деформации е, накопленной при прокатке, приведены на рисунке 1. Видно, что как в исходных крупнозернистых образцах (отжиг при 773К, 1ч), так и в прокатанных образцах наблюдается одинаковая последовательность МП при охлаждении: В2(исходная кубическая фаза)R(ромбоэдрическая мартенситная фаза)В19’(моноклинный мартенсит). При нагреве МП реализуются в обратной последовательности. Наиболее заметные изменения температур МП наблюдаются после воздействия малых деформаций (е=0,07), а при увеличении е от 0,2 до 1,8 температуры МП не меняются.

Вид зависимостей «-» при 295К качественно подобен для исходных крупнозернистых и для прокатанных образцов (вплоть до е=1,8). В процессе изотермического нагружения наблюдается короткая квазиупругая стадия; затем следует площадка «псевдотекучести», на которой генерируется мартенсит В19’ под действием приложенного напряжения (нагружение проводится выше температуры МН, рисунок 1). При дальнейшем увеличении происходит переход к стадии деформационного упрочнения с последующим переходом на стадию развития пластического течения. При изотермической разгрузке часть неупругой деформации возвращается в режиме проявления эффекта сверхэластичности, св, но при этом сохраняется часть накопленной деформации. При последующем нагреве разгруженных образцов наблюдается дополнительный возврат неупругой деформации ЭПФ в режиме проявления однократного ЭПФ. При больших заданных деформациях кручения max после завершения формовосстановления при нагреве сохраняется накопленная пластическая деформация, равная разности max- св- ЭПФ.

Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов Рисунок 2 - Влияние предельной величины деформации max, накапливаемой при нагружении образцов в изотермических циклах «-», на св., ЭПФ, НУ = ЭПФ + св; а-исходные образцы; б-после прокатки е=0, Зависимости неупругой деформации св и ЭПФ от величины заданной деформации max в циклах «-» для исходного крупнозернистого образца и образца после прокатки с е=0,8 приведены на рисунке 2. Видно, рисунок 2а, что в исходных образцах св превосходит ЭПФ при max ~13%. При max ~13% ЭПФ доминирует. В прокатанных образцах, рисунок 2б, в широкой области значения max ЭПФ св. Вблизи max= 44% наблюдается тенденция к сближению зависимостей св и ЭПФ от max.

Суммарная величина неупругой деформации НУ, равная сумме св и ЭПФ, растет при увеличении max, достигает максимума, а затем плавно уменьшается, рисунок 2.

Максимальное значение НУ достигается при max, от 24% до 40%, рисунок 2, и значительно превосходит кристаллографический ресурс неупругой деформации при мартенситных превращениях В2RB19’, равный ~12% [4], как в исходных, так и в прокатанных образцах, рисунок 3. Заметим, что столь высокие значения НУ реализуются только в условиях развития пластического течения образцов. Однако факторы, обуславливающие проявления столь высокой обратимой неупругой деформации НУ в сплавах на основе TiNi (и, в частности, в двойном сплаве Ti49.2Ni50.8(ат.%)) в настоящее время не выявлены.’ Для практического применения более значимы материалы, в которых накопление и возврат неупругой деформации не сопровождается накоплением пластической деформации, rp(величина последней не должна превосходить 0,1%). Соответствующие этому критерию значения св, ЭПФ и НУ в образцах сплава Ti49.2Ni50.8(ат.%),прокатанных при 723К, приведены на рисунке 4. Заметим, что при rp=0,1% НУ не превосходит кристаллографического ресурса неупругой деформации при МП В2RB19’ в сплавах на основе TiNi. При этом образцы сплава с крупнозернистой структурой (исходное состояние и после прокатки с е=0,07) не имеют практического значения в качестве рабочих элементов со сверхэластичностью при 295К. Несмотря на высокую величину возвращаемой неупругой деформации в изотермических циклах «-» при 295К ( ~7% в исходных образцах и ~5% в образцах, прокатанных с е=0,07) степень формовосстановления (отношение возвращаемой деформации св к max) при этом низка: 69% и 86%, соответственно, что обусловлено заметной остаточной деформацией в разгруженных образцах (3,2% и 0,9%, соответственно). Вследствие малой величины ЭПФ, возвращаемой при последующем нагреве этих образцов, они также мало применимы в качестве материалов с ЭПФ. После прокатки с е от 0,2 до 1,8 величина ЭПФ возрастает до 5-6%, что является практически значимым. При этом предварительная деформация (max10%) рабочих элементов с ЭПФ, изготовленных из этих материалов, может осуществляться при комнатной температуре, а степень формовосстановления при реализации однократного ЭПФ достигает 99%.

накапливаемые и возвращаемые в изотермических (295К) циклах кручения «и при последующем нагреве разгруженных образцов без накопления пластической деформации (rp=0,1%) Обнаружено, что максимальная обратимая неупругая деформация при кручении образцов сплава Ti49.2Ni50.8(ат.%) с крупнозернистой структурой и микроструктурами, полученными «теплой» многопроходной прокаткой, реализуется только в условиях развития пластического течения образцов, достигает 19% и 17%, соответственно, что заметно превосходит кристаллографический ресурс обратимой неупругой деформации при мартенситных превращениях В2RB19’.

Показано, что образцы сплава Ti49.2Ni50.8(ат.%), полученные при «теплой»

многопроходной прокатке с накоплением пластической деформации е от 0,2 до 1,8 (включая образцы с микроструктурами на основе микрокристаллической и Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов субмикрокристаллической зеренных компонент), представляют практическую значимость в качестве материалов с ЭПФ, величина которого достигает 5-6%, а их предварительная деформация может проводиться при нормальных температурах без дополнительного переохлаждения.

Горелик С.С Рекристаллизация металлов и сплавов.-М.: Металлургия. 1978.

Полухин П.И., Горелик С.С., Вороцов В.К. Физические основы пластической деформации.-М.: Металлургия. 1982. 584с.

Валиев Р.З., Александров И.В. Объемные наноструктурные металлические материалы.-М.: ИКЦ «Академкнига». 2007. 398с.

Пушин В.Г., Прокошкин С.Д. и др. Сплавы никелида титана с памятью формы. 4.1. Структура, фазовые превращения и свойства.-Екатеринбург: УрО Лотков А.И., Кашин О.А., Гришков В.Н., Круковский К.В., Жапова Д.Ю., Смолянженко Ю.В. Влияние теплой прокатки на закономерности деформации и разрушения при растяжении сплава на основе никелида титана. / Перспективнае материалы. 2011. Спецвыпуск (13). Т.I. с.401-

ИЗМЕНЕИЯ СТРУКТУРЫ, МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ И ХАРАКТЕРА

РАЗРУШЕНИЯ СТАЛИ 12Х18Н10Т, ПОСЛЕ КРИОГЕННОЙ ОБРАБОТКИ И

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ОТЖИГОВ

Национальный исследовательский Томский политехнический университет, Институт физики прочности и материаловедение СО РАН Одним из способов радикального измельчения микроструктуры вплоть до субмикрокристаллических (СМК) и нанокристаллических (НК) размеров является деформация при очень низких температурах – так называемая криогенная или низкотемпературная деформация. Низкие температуры должны препятствовать росту зерен и затруднять перераспределение дислокаций, способствуя увеличению их плотности и росту внутренних напряжений. Все это должно стимулировать дальнейшее изменение микроструктуры.

К настоящему времени известны работы, посвященные использованию криогенной деформации для достижения НК размера зерен в меди, алюминии. Было показано, что, несмотря на то, что НК состояние в них не было достигнуто, микроструктура при криогенном деформировании материала стала более дисперсной, чем после деформации при комнатной температуре.

В рамках данной работы была предпринята попытка исследовать микроструктуру, механические свойства и характер разрушения конструкционной коррозионно-стойкой стали аустенитного класса марки 12Х18Н10Т после криогенной деформации и последующего отжига при температурах 650С, 800С, 900С и 1050С в течении 1 часа при одноосном растяжении.

Для этого необходимо было решить следующие задачи:

Написать литературный обзор по теме курсовой работы;

электронно-микроскопическим и металлографическим методами исследовать микроструктуру стали 12Х18Н10Т после криогенной обработки и дополнительных отжигов;

построить зависимость микротвердости стали от температуры отжига;

определить механические характеристики пластичности и прочности при одноосном растяжении стали 12Х18Н10Т после криогенной обработки и дополнительных отжигов;

исследовать микромеханизмы и стадийность процесса разрушения стали 12Х18Н10Т в разных структурных состояниях и проанализировать влияние параметров структуры на микромеханизмы разрушения стали.

2. Материал и методы исследования Для исследования были взяты образцы конструкционной и коррозионностойкой стали 12Х18Н10Т после криогенной обработки. Ее состав приведен в таблице 3. Исследовали сталь 12Х18Н10Т в четырех структурно-фазовых состояниях.

Таблица 1 - Химический состав в % стали 12Х18Н10Т Перед криогенной обработкой горячекатаные заготовки стали отжигали при температуре 900°С в течение 1 часа с последующим охлаждением на воздухе.

Структура стали после отжига – аустенит, с размером зерна около 30мкм. Затем проводили прокатку заготовки с толщины 2,5мм до толщины 1мм за 5 проходов.

Перед каждой прокаткой, заготовку предварительно охлаждали до температуры С (в жидком азоте). Валки прокатного стана имели комнатную температуру.

Данная обработка привела к образованию мартенсита деформации. Таким образом, в первом структурном состоянии сталь имела мартенситную структуру с размером пластинок мартенсита 180нм. Последующие отжиги прокатанных образцов при температурах 650°С, 800°С, 900°С и 1050°С в течение 1 часа приводят к обратному альфа-гамма превращению и формированию рекристаллизованной структуры с разным размером зерен аустенита.

Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов Рисунок 1 - Схема образца для испытания растяжением Образцы для механических испытаний в форме двойной лопатки с размерами рабочей части 1531мм вырезали методом электроэрозионной резки (рисунок 1).

3. Результаты исследований Микроструктура стали 12Х18Н10Т после криогенной обработки представлена на рисунке 1а, на рисунках 1б и 5в представлены микроструктура стали 12Х18Н10Т после дополнительного отжига при температуре 650°С в светлом и темном поле соответственно.

Видно, что после криогенной обработки структура стали представляет собой мартенсит деформации, у которого ширина пластинок составляет примерно 180нм.

Структура стали после отжига имеет иной вид. Аустенитная фаза стали представлена приблизительно одинаковыми по размеру полигонами зерен.

Рисунок 2 - Микроструктура стали 12Х18Н10Т: а) после криогенной обработки; б) после криогенной обработки и дополнительного отжига светлое поле; в) после криогенной обработки и дополнительного отжига темное поле Вероятнее всего, отжиг привел к тому, что произошло обратное альфа-гамма превращение, в результате которого произошло формирование рекристаллизованой структуры с размером зерна около 150-200 нм. При отжиге в течение одного часа при температуре 800°С зерно увеличилось до размера 1,4мкм а при отжиге до 900°С – до 3.2мкм.

Так же была рассмотрена структура после отжигов при более высокой температуре. Известно [1], что при увеличении температуры отжига увеличивается размер зерна. Зависимость размера зерна от температуры наглядно представлена на рисунке 3. Из него видно, что литературные сведения подтверждены, и размер зерна после увеличения температуры отжига действительно увеличивается.

На рисунке 4 представлены диаграммы растяжения образцов стали 12Х18Н10Т после криогенной обработки (рис.4 кривая 1) и после дополнительных отжигов при различной температуре (рис.4 кривая 2, 3, 4, 5).

Общий вид диаграмм различается. Так, например: диаграмма образца стали после криогенной обработки характеризуется очень короткой стадией пластического течения (до1%) с высоким коэффициентом деформационного упрочнения, и стадией формирования шейки.

На кривой 3 и 4 хорошо видна стадия лёгкого скольжения. В ней плотность дислокаций относительно невелика, каждая дислокация до остановки успевает пройти расстояние, сопоставимое с размером всего кристалла, и значительная часть дислокаций выходит на поверхность кристалла.

криогенной обработки и дополнительного отжига при 800°С; 4, 5- после криогенной обработки и дополнительного отжига при 900°С, Сопротивление скольжению обусловлено взаимодействием отдельных дислокаций, плотность которых возрастает с деформацией относительно медленно, поэтому коэффициент упрочнения здесь мал. С увеличением степени деформации и ростом плотности дислокаций их распределение становится существенно неоднородным: дислокации образуют компактные скопления в плоскостях скольжения.

Поля напряжений от этих скоплений, в свою очередь, являются причиной побочной пластической деформации. Увеличивается плотность дислокаций в результате появления дислокаций во вторичных системах скольжения. Взаимодействие дислокаций Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов основной и вторичных систем приводит к образованию дислокационных сгущений и формированию дислокационной ячеистой структуры.

Структура стали после криогенной обработки представляет собой мартенсит деформации, а после дополнительного отжига аустенит. Пластичность стали 12Х18Н10Т после криогенной обработки вследствие неустойчивости пластического течения много меньше, чем пластичность этой же стали после дополнительных отжигов.

Разрушение стали после криогенной обработки в большей степени определяется склонностью к декогезии в полосах локализованной деформации Утяжка в шейке образцов стали 12Х18Н10Т после криогенной обработки составляет 9%, а той же стали после дополнительного отжига 33%. Данные факты свидетельствуют о более высоких характеристиках вязкости разрушения стали, после дополнительного отжига.

Обнаружено, что размер ямок на изломах стали в разных структурных состояниях не коррелирует с размером аустенитного зерна стали.

Колмогоров В.Л. Напряжения, деформация, разрушение. – М.: Металлургия,

ВЛИЯНИЕ ТОЛЩИНЫ ПОКРЫТИЯ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И

ХАРАКТЕР РАЗРУШЕНИЯ КОМПОЗИЦИИ СТАЛЬ 65Г – АЗОТИСТОЕ

ПОКРЫТИЕ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ

Национальный исследовательский Томский политехнический университет, Институт физики прочности и материаловедение СО РАН Материалы с упрочнёнными, поверхностными, слоями, сформированными различными способами широко применяются в инженерной практике. Известно, что структура, состав и свойства поверхности, определяют многие характеристики деталей машин. На развитие неоднородной пластической деформации, определяющей впоследствии характер разрушения, в значительной степени влияет образование трещин в упрочнённом поверхностном слое. Трещины, как геометрические концентраторы напряжений, инициируют развитие в объём материала зон макролокализованной деформации. За их взаимодействием в большинстве экспериментальных работ наблюдали, анализируя картины деформационного рельефа. Но сведения об исследованиях изменения конфигурации зон локализованной деформации с ростом степени макролокализации и влияние этого процесса на последующее разрушение материалов с покрытиями отсутствуют.

Цель настоящего исследования состоит в изучении структурных особенностей композиции подложка сталь 65Г – покрытие сталь 60Х24АГ16, оценке влияния толщины покрытия на механические свойства и эволюцию деформированного состояния, определяющую характер разрушения композиции при одноосном растяжении.

1. Материалы и методы исследования В качестве основы была выбрана конструкционная рессорно-пружинная сталь 65Г. Покрытие из перлитной стали 60Х24АГ16 наплавляли электроннолучевой сваркой.

Образцы для механических испытаний вырезали методом электроэрозионной резки в форме двойной лопатки с размерами рабочей части 1531мм, при этом варьировали толщину покрытия в интервале от 220 до 1240 мкм.

Механические испытания на активное растяжение проводили на установке ИМАШ 20–78. В настоящей работе фрактографические исследования проводили с использованием растрового электронного микроскопа SEM 515 марки «Philips» в широком диапазоне увеличений. Микротвердость образцов измеряли с помощью микротвердомера ПМТ-3. Структурно – фазовые металлографические исследования проводили с использованием оптического микроскопа марки «Zeiss Axiovert 25».

Поэлементный состав в покрытии и в основе определяли точечным методом и картированием. Для анализа поэлементного состава покрытия, а также изучения текстуры использовали сканирующий электронный микроскоп фирмы «Garl Zeiss EVO50» c приставкой для ДОРЭ (дифракции обратно рассеянных электронов) NORDLYS Oxford Jnstruments MKL Texnology.

2. Результаты исследований Иногда ширина прослойки, разделяющей покрытие и основу, местами увеРисунок 1 - (а, б) Структура композиличивается на порядок (рис. 1 б). После ции: сталь 65Г-азотистое покрытие длительного травления данных областей в растворе Аустена, при большом увеличении оптического микроскопа удается увидеть фазу с морфологией игольчатых пластин, объединенных в плиты, типичные для -мартенсита (рис. 1 б). Микротвердость данных областей достигает ~ кг/см2, что также характерно для -мартенсита закалки.

Зерна феррит - перлитной стали 65Г в приграничной зоне основы окружены широкой каймой ферритной (белой) фазы (рис. 1). По мере продвижения дальше от границы раздела покрытие-основа в сторону основы белая кайма по границам уменьшатся. Зеренная структура аустенитной фазы покрытия не везде одинаковая.

Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов Очень часто вблизи от границы раздела прорастают столбчатые узкие зерна преимущественно в направлении ортогональном к границе (рис. 1 обл. А). Выше от границы в сторону покрытия зерна становятся более равноосными (рис. 1 обл. Б).

Границы зерен столбчатых кристаллов более тонкие, а в равноосных кристаллах границы широкие с явными выделениями на них вторичных фаз.

На металлографических картинах деформационного рельефа покрытия обнаружены дефекты упаковки (рис. 2). Ранее в работах Н.А. Наркевич эти дефекты так же были обнаружены [1]. Было показано, что они образуются под действием остаточных напряжений.

покрытии также не везде однородная. Вблизи границы раздела наблюдаются области, в которых стимулируется рост столбчатых кристаллов в направлении температурного перепада то есть, в направлении преимущественно ортогональном к граниРисунок 2 - Деце раздела (рис. 3 б) длинной 100-200 мкм и шириной ~15 мкм.

фекты упаковки в стали 60Х24АГ16 Вдоль широких границ столбчатых кристаллов заметны выделения вторичных фаз. Методом ДОЭ обнаружено, что, сформированные в покрытии столбчатые кристаллы растут в направлении 100 вследствие теплоотвода, направленного в основу, (рис. 3 б, в, г, д), что согласуется с литературными данными 2 о направлении роста кубических кристаллов в условиях заданного отвода тепла.

Рисунок 3 – Структура столбчатых кристаллов в покрытии:

а- металлографическая; б, г-метод ДОЭ; в, д– обратные полюсные фигуры Энергодисперсионным анализом установлено, что в областях с мартенситной структурой почти вдвое снижена концентрация легирующих элементов Сr и Mn. Так в самых нижних точках содержание Cr колеблется в интервале 9,03-10,36% вес., а у поверхности покрытия – 21,78% вес. Это может быть связано с неоднородным характером поступления порошка стали 60Х24АГ16 или недостаточной конвекции и перемешивания при наплавке первых слоев покрытия. Снижение концентрации аустенитообразующих элементов а также наличие остаточных напряжений при кристаллизации и явились причинами образования областей c мартенситной -фазой. На границах аустенитных зерен покрытия, по сравнению с объемом зерна, повышено содержание элементов C(А), Si(Б),Cr(В), Mn(Г).

В работе измеряли также распределение микротведости в направлении ортогональном границе раздела покрытие - основа.

микротвердости (рис. 4) можно выделить три участка: покрытие, переходный слой и основа. Уменьшение микротвердости основы вблизи границы Рисунок 4 – График распределения миквеличина микротвердости возрастаровердости Диаграммы растяжения образцов имеют типичный для ОЦК материалов параболический вид. Величина равномерной пластической макродеформации стали 65Г (рис. 5, кривая 7) достигает ~ 9%, после чего начинается короткая стадия образования шейки. Пластичные свойства образцов с наплавленными покрытиями заметно ниже а на диаграммах растяжения отсутствует стадия образования шейки.

Пластичность композиционных образцов тем больше, чем меньше в приграничной зоне покрытия областей с мартенситной структурой. Чем меньше напряжения, развиваются зоны пластической деформации типичной двулепестковой формы с повышенной локальной скоростью деформации у вершины Рисунок 5 – Диаграммы растяжения: 1трещины в основу.

6-композиционные образцы покрытие 60Х24АГ16- основа сталь марки 65Г, 7вязко, о чем свидетельствует ямочный На рисунке 6 представлена поверхность излома композиции. Можно выделить 3 зоны отличающиеся по микроструктуре. Первая зона соответствует области разрушения основы, перлитной стали 65Г. В этой зоне микромеханизм разрушения хрупкий (низкоэнергоемкий), по типу речного узора.

В местах стыков зерен можно наблюдать небольшие зоны с ямочным механизмом разрушения как например в области А на рисунке 6, что свидетельствует о прошедшей здесь пластической деформации.

Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов счет выделения на них элементов С, Si, Cr, Mn, а также наличия «твердой» кубической текстуры роста столбчатых криРисунок 6 – Поверхность излома компози- сталлов.

ции: основа 65Г - покрытие 60Х24АГ16 Наконец третья зона разрушения находится в области разрушения наплавки и характеризуется смешанными микромеханизмами разрушения. Об этом свидетельствуют наблюдаемые на изломе механизмы вязкого разрушения – ямки и пластинки квазискола, как представители хрупкого механизма разрушения.

Заключение Зеренно-фазовая структура покрытия неоднородная. При первых проходах наплавки направленный рост кристаллов, обусловленный большим отводом тепла в «холодную» основу, стимулирует рост столбчатых кристаллов, растущих в направлении 100. По мере увеличения толщины покрытия и уменьшения направленности отвода тепла зерна аустенитной фазы становятся все более равноосными. На границах столбчатых и в меньшей степени равноосных зерен аустенита покрытия, по сравнению с их объемом, повышено содержание элементов С, Si,Cr, Mn. Вблизи зоны сплавления формируются области, в которых содержание Cr, Mn почти вдвое меньше, чем в составе покрытия. После травления в данных зонах проявляется типичная для игольчатого мартенсита структура.

Список литературы Наркевич Н.А., Иванова Е.А., Миронов Ю.П., Смирнов А.И., Дураков В.Г.

Тагильцева Д.Н. // Остаточные напряжения в электронно-лучевых покрытиях с азотистой аустенитной матрицей и структурные механизмы их релаксации.

// ФММ, 2011, т.112, №5, С.1-8.

2. Syryamkin V.I., Panin S.V. Television-optical technique for materials investigation and diagnostics of state of loaded materials and structure parts // Вычислительные технологии. – 2003. – Т. 8. – С. 10 – 25.

ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ РЕЖИМОВ ТЕРМООБРАБОТКИ НА СТРУКТУРУ

И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СУБМИКРОКРИСТАЛЛИЧЕСКОГО

ТИТАНОВОГО СПЛАВА ВТ-

Институт физики прочности и материаловедение СО РАН, Национальный исследовательский Томский политехнический университет Экспериментально изучены эволюция структуры и изменение механических свойств в титановом сплаве ВТ-6 в субмикрокристаллическом состоянии после отжигов при температуре 773 К в течении 6-24ч. Установлено, что указанные отжиги приводят к немонотонной зависимости пределов прочности и текучести сплава при комнатной температуре от времени отжига. Показано, что при увеличении времени отжига наблюдается увеличение среднего размера элементов зеренно-субзеренной структуры, появляются зерна размерами порядка 1мкм, при этом их объемная доля растет с увеличением времени отжига.

Конструкционная прочность материалов играет важную роль в обеспечении надежной и долговечной работы деталей машин и агрегатов. Создание новых образцов техники в авиационной, машиностроительной, нефтегазодобывающей и других отраслях промышленности предъявляет более жесткие и повышенные требования к работоспособности конструкций. Это обуславливает необходимость применения материалов с более высоким комплексом физико-механических свойств. Для металлических материалов данная проблема решается либо путем создания новых композиций сплавов, либо разработкой новых высокоэффективных термомеханических способов направленного воздействия на структуру серийных промышленных сплавов.

Возможности легирования к настоящему времени во многом уже исчерпаны.

Кроме того, разработка совершенно новых сплавов требует больших материальных затрат по созданию новых композиций, их сертификации и внедрению. Между тем в последние десятилетия интенсивно развивается новое направление в материаловедении и обработке материалов, заключающееся в формировании в металлах и сплавах ультрадисперсных структурных состояний. Это позволяет резко повысить удельную прочность в области эксплуатационных температур, при этом в области температур обработки давлением существенно повышается технологическая пластичность. На базе этого направления можно создать принципиально новый комплекс физико-химических и механических свойств в обычных промышленных материалах. Это касается субмикрокристаллических (СМК) и нанокристаллических (НК) металлов и сплавов, с размером зерен менее 1 и 0,1 мкм,соответственно.

Таким образом, исследования закономерностей формирования СМК структуры, их механических свойств и разработка на этой основе методов термомеханических обработки таких материалов являются актуальными.

Материал и методика исследований В работе были проведены исследования механических свойств сплава ВТ- после всестороннего прессования и последующих отжигов. Всестороннее прессование осуществляли в интервале температур 1073-773 К. Испытания на растяжение Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов проводили на установке ПВ-3012М со скоростью деформации 6.9*10-3с-1 при комнатной температуре. Размеры рабочей части образцов 5*1.7*0.8 мм3. Перед проведением экспериментов образцы титанового сплава шлифовали и полировали на плоских электродах. При этом удаляли поверхностный слой толщиной около 100 мкм.

В качестве электролита использовали сильно охлажденный раствор, содержащий 80% уксусной кислоты и 20% хлорной кислоты. Полировку проводили при напряжении около 12 В. в течении 16-18 сек. Электронномикроскопические исследования тонких фольг проводили в просвечивающем электронном микроскопе ЭM-125K с гониометрическим устройством. Размеры элементов зеренно-субзеренной структуры определяли по темнопольному изображению. Выборка составляла не менее измерений. Отжиги проводили в печи при температуре 773 К в течении 6, 12, и часов Результаты эксперимента и их обсуждение Всестороннее прессование образцов сплава ВТ-6 приводит к формированию субмикрокристаллической структуры. Исследования, выполненные с использованием электронной микроскопии, показали, что размеры элементов зеренносубзеренной структуры изменяются в основном в интервале от 0,04 до 0,6 мкм (рис.1). Внутри зерен, как правило, наблюдается сложный деформационный контраст. На границах зерен также видно большое количество деформационных дефектов, что свидетельствует об их неравновесном состоянии. На микродифракционных картинах видно большое количество рефлексов, расположенных по окружностям.

Такая высокая плотность рефлексов при малом размере селекторной диафрагмы (площадь диафрагмы ~1,8 мкм2) свидетельствует о формировании зеренносубзеренной структуры с субмикронным размером зерна Рисунок 1 - Микроструктура титанового сплава ВТ-6 после всестороннего прессования: а – светлопольное изображение; б – темнопольное Средний размер элементов зеренно-субзеренной структуры, определенный методом темного поля, составляет 0,2 мкм (рис. 2). Как следствие формирования такой структуры, существенно изменяются механические свойства сплава при комнатной температуре. Из представленных в таблице 1 данных видно, что после всестороннего прессования рассматриваемый сплав характеризуется высокими значениями пределов текучести 0,2 и Рисунок 2 - Гистограмма распределения элементов зеренно-субзеренной структуры сплава ПТ-3В по размерам после всестороннего прессования Таблица 1 - Механические свойства сплава ВТ-6 при комнатной температуре (293 К), скорость растяжения 6,9*10-3 с- Как уже отмечалось выше, исследования влияния термической обработки на структуру и механические свойства сплава ВТ-6 в субмикрокристаллическом состоянии проводили после отжига при температуре 773 К в течение 6-24 ч. Механические испытания на растяжение показали, что отжиг при указанной температуре в течении 6 ч. ведет к заметному увеличению пределов прочности и текучести сплава при комнатной температуре. Удлинение образцов до разрушения при этом незначительно уменьшается (табл. 1). Увеличение времени отжига ведет к некоторому уменьшению механических свойств сплава по сравнению со свойствами после шестичасового отжига, однако при этом они остаются выше, чем в исходном состоянии (рис.3).

Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов Рисунок 4 - Инженерные кривые наРисунок 3 - Механические свойства пряжение-деформация титанового спласплава ВТ-6 при комнатной температуре ва ВТ-6 при скорости растяжения (293 К) 6,9*10-3 с -1 после всестороннего прессования: без отжига; а также после отжига при 773 К в течении 6; 12 и 24ч Отмеченные выше изменения механических свойств с увеличением времени отжига также хорошо видны на рис. 4, где приведены типичные кривые зависимости напряжение-деформация, полученные при растяжении образцов ВТ-6 в различных состояниях при комнатной температуре. При этом необходимо отметить, что отжиги при 773К приводят к существенному изменению характера рассматриваемой зависимости. При растяжении материал очень быстро упрочняется, что приводит к уменьшению однородной деформации образцов и, как следствие, к уменьшению их относительного удлинения до разрыва (рис. 4).

Таким образом, проведенные исследования показали, что отжиги при 773 К оказывают существенно влияние на механические свойства титанового сплава ВТ- в субмикрокристаллическом состоянии во всем исследованном интервале времени.

Из литературы известно [9], что упрочнение - титановых сплавов может происходить в результате развития процессов старения при отжигах в интервале температур порядка 623-873 К. Изменение механических свойств при этом может быть обусловлено, например, распадом остаточной -фазы с образованием мелкодисперсной -фазы, а также с эволюцией микроструктуры сплава при отжигах. В связи с этим в настоящей работе были проведены электронномикроскопические исследования структуры сплава после отжигов.

Отжиг сплава ВТ-6 в субмикрокристаллическом состоянии при 773 К, 24 ч.

приводит к дальнейшему росту среднего размера элементов зеренно-субзеренной структуры и увеличению объемной доли зерен с размерами порядка 1 мкм (рис. 5).

На микрофотографиях можно увидеть отдельные рекристаллизованные зерна, границы зерен имеют более четкий контраст, чем после всестороннего прессования (рис. 6). Во многих зернах можно увидеть образование субзеренной структуры, что свидетельствует о дальнейшем развитии процессов возврата при рассматриваемом отжиге. При этом во многих зернах плотность деформационных дефектов остается достаточно высокой, о чем свидетельствует сложный деформационный контраст в этих зернах (рис. 6) В тоже время увеличением среднего размера зеренно-субзеренной структуры нельзя объяснить повышение механических свойств сплава с увеличением времени отжига. Из анализа литературных данных можно предполагать, что экспериментально наблюдаемое в нашей работе изменение механических свойств может быть обусловлено, в частности, распадом /-фазы с образованием и фаз, при этом частицы -фазы могут быть наноразмерного диапазона и выпадать на дефектах кристаллического строения [10]. Указанный процесс изменения фазового состава рассматриваемого в нашей работе сплава может приводить к повышению его механических характеристик. Однако для анализа роли фазовых превращений в изменении механических свойств необходимо проведение дополнительных исследований с использованием электронной микроскопии и рентгеноструктурного анализа.

Рисунок 5 -Гистограмма распределения элементов зеренно-субзеренной структуры по размерам титанового сплава ВТ-6 после всестороннего прессования и отжига Рисунок 6 -Микроструктура титанового сплава ВТ-6 после всестороннего прессования и отжига при температуре 773К в течении 24 ч: а –светлопольное изображение; б – темнопольное изображение Заключение Экспериментально изучены эволюция структуры и изменение механических свойств в титановом сплаве ВТ-6 в субмикрокристаллическом состоянии после отжигов при температуре 773 К в течении 6-24ч. Установлено, что указанные отжиги приводят к немонотонной зависимости пределов прочности и текучести сплава при Секция 1. Проблемы прочности современных конструкционных материалов комнатной температуре от времени отжига. При этом во всех исследованных случаях пределы прочности и текучести сплава после дополнительных отжигов выше, чем после всестороннего прессования.

С использованием электронной микроскопии показано, что при увеличении времени отжига наблюдается увеличение среднего размера элементов зеренносубзеренной структуры (от 0,2 мкм после всестороннего прессования до 0,41 мкм после отжига при 773 К, 24 ч.), появляются зерна размерами порядка 1 мкм, при этом их объемная доля растет с увеличением времени отжига. Кроме того, в структуре появляются отдельные рекристаллизованные зерна и часть границ зерен переходит в равновесное состояние, о чем свидетельствует полосчатый контраст на этих границах. Однако при этом не происходит заметного уменьшения плотности деформационных дефектов внутри большинства зерен. По-видимому, это является причиной высоких механических свойств сплава после отжигов при 773 К в рассмотренном интервале времен.

На основании проведенных структурных исследований и известных литературных данных делается предположение, что немонотонное изменение механических свойств сплава ВТ-6 после отжигов при 773 К обусловлено с одной стороны протеканием процессов возврата и увеличением размеров зерен, приводящих к разупрочнению сплава, а с другой стороны – протеканием процессов фазовых превращений, приводящих к появлению новых зерен и мелкодисперсных частиц в нанометровом диапазоне, что в свою очередь приводит к повышению механических свойств сплава.

Список литературы Валиев Р.З., Александров И.В. Наноструктурные материалы, полученные интенсивной пластической деформацией- М Логос, 2000. -272 с.

Кайбышев О.А. Сверхпластичность, измельчение структуры и обработка труднодеформируемых сплавов / О.А Кайбышев, Ф.З. Утяшев. отв. ред.

О.А.Банных - М.: Наука. 2002. —438 с Малышева С.П. Субмикрокристаллическая структура и физикомеханические свойства титана и его сплавов, дис. канд. техн. наук.- Уфа, 200, 152с.

Салищев Г.А., Галлеев Р.М., Малышева С.П. и др. Формирование СМК структуры в титане и титановых сплавах и их механические свойства//Металловедение и термическая обработка металлов. 2006. №2. С.19-26.

Раточка И.В., Лыкова О.Н., Колобов Ю.Р., Манжула А.Ю. Влияние неоднородности распределения по размерам элементов субмикрокристаллической структуры на механические свойства сплава ВТ-6. – Известия ВУЗов. Физика Исламгалиев Р.К., Валиев Р.З. /ФТТ.1995. Т.37.С 3597.

Мухаметрахимов М.Х., Лутфуллин Р.Я. Влияние вакуумного отжига на структуру и механические свойства наноструктурированного сплава ВТ-6// Деформация и разрушение материалов. 2008. №10. С. 38- Новиков И.И., Строганов Г.В. Новиков А.И.Металловедение термообработка и рентгенография 1994. -480с.

Цвикер У Титан и его сплавы. – М.: Металлургия, 1979. – 512 с Попов А.А., Илларионов А.Г, Демаков С.Л. и др. Влияние параметров термообработки на структурные и фазовые превращения в (-)-титановом сплаве, подвергнутом термомеханическому воздействию. – ФММ. – 2010, т.109, №6.

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОЙ ОБРАБОТКИ

ПОРОШКА СВМПЭ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ И ТРИБОТЕХНИЧЕСКИЕ

СВОЙСТВА ПРИ МАЛЫХ ДОЗАХ ОБЛУЧЕНИЯ

Институт физики прочности и материаловедения СО РАН, Сверхвысокомолекулярный полиэтилен (СВМПЭ) – это разновидность полиэтилена, в котором длина молекулярной цепи (-C2H2-) превышает один миллион углеродных единиц. Благодаря его уникальным свойствам – высокому сопротивлению изнашиванию и высокой ударной вязкости, СВМПЭ все чаще используется в промышленности в узлах трения деталей машин и механизмов, а также медицине. Изделия из СВМПЭ, помимо низкого коэффициента трения, химической стойкости и сохранении свойств при низких температурах должны обладать и высокой износостойкостью, что может быть достигнуто за счет его наполнения либо поверхностной модификации. Таким образом, поиск дальнейших путей повышения износостойкости СВМПЭ и композитов на его основе является актуальной научно-технической проблемой.

Распространенным способом повышения механических и триботехнических свойств полимеров является их облучение пучками заряженных частиц. Так при обработке полиэтилена электронным лучом возникает разрыв цепочки полимера, что может приводить к поперечной сшивке, и, как следствие, заметному увеличению его износостойкости.

Таким образом, актуальной проблемой научных исследований является поиск путей создания композиционных материалов на основе СВМПЭ с повышенными триботехническими характеристиками, путем облучения порошка СВМПЭ импульсным электронным пучком.

Целью настоящей работы является исследование влияния импульсного электронно-лучевого облучения исходного порошка СВМПЭ, на изменение структуры, механических и триботехнических свойств композиционных материалов на основе СВМПЭ и определение рациональной дозы облучения, обеспечивающих максимальное повышение износостойкости, при сохранении высоких механических характеристик.



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |
 
Похожие работы:

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Южно-Российский государственный технический университет (Новочеркасский политехнический институт) Филиал ЮРГТУ(НПИ) в г. Белая Калитва ОТЧЕТ о результатах самообследования подготовки специалистов по специальностям: 080502.65 Экономика и управление на предприятии (в машиностроении) 151001.65 Технология машиностроения 230105.65 Программное...»

«1. Информация из ФГОС, относящаяся к дисциплине 1.1. Вид деятельности выпускника Дисциплина охватывает круг вопросов относящиеся к виду деятельности выпускника: производственно-технологическая; организационно-управленческой научно-исследовательская и педагогическая деятельность проектно – конструкторская 1.2. Задачи профессиональной деятельности выпускника В дисциплине рассматриваются указанные в ФГОС задачи профессиональной деятельности выпускника: производственно-технологическая: обеспечение...»

«1 2 1 Цели и задачи изучения дисциплины 1.1 Цель преподавания дисциплины Дисциплина входит в цикл профессиональных дисциплин подготовки студентов специальности 140209.65 Гидроэлектростанции. Цель преподавания дисциплины – освоение знаний и приобретение навыков анализа в области прикладной и законодательной метрологии, стандартизации, и добровольной сертификации. в области прикладной метрологии - общенаучная подготовка студентов в области прикладной и законодательной метрологии; в области...»

«Каталог 2009 НЕОБХОДИМЫЕ ЗНАНИЯ 2-е издание Об издательстве Научные основы и технологии независимое издательство, специализирующееся на выпуске справочной и научной литературы, практических и учебных пособий в области химии, переработки пластмасс, технологии металлов и машиностроения. Сотрудники издательства ориентированы на подготовку книг высокого качества и предоставление безупречного сервиса нашим читателям. Формируя издательский портфель, мы помним, что наша цель – публикация и продвижение...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ УТВЕРЖДАЮ: Директор ИК А. А. Захарова 2014 г. ПРОГРАММА междисциплинарного экзамена подготовки бакалавров по направлению 151900 Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств (Код и наименование направления) Институт кибернетики Обеспечивающая...»

«1 БЮЛЛЕТЕНЬ НОВЫХ ПОСТУПЛЕНИЙ 1-15 ДЕКАБРЯ 2010г. В настоящий Бюллетень включены книги, поступившие в отделы Фундаментальной библиотеки с 1 по 15 декабря 2010 г. Бюллетень составлен на основе записей Электронного каталога. Материал расположен в систематическом порядке по отраслям знания, внутри разделов – в алфавите авторов и заглавий. Записи включают полное библиографическое описание изданий, шифр книги и место хранения издания в сокращенном виде (список сокращений приводится в Бюллетене)....»

«ФИТОЭКОЛОГИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ УДК 581.526.552 (477.60) А.З. Глухов, А.И. Хархота, С.И. Прохорова, И.В. Агурова СТРАТЕГИИ ПОПУЛЯЦИЙ РАСТЕНИЙ В ТЕХНОГЕННЫХ ЭКОСИСТЕМАХ популяция, стратегия, техногенные экосистемы Введение Проблема антропогенного воздействия на окружающую природную среду на сегодня остается актуальной и приобретает новые акценты в связи с остротой задач сохранения фиторазнообразия в условиях техногенеза. В период глобального загрязнения и преобразования биосферы под влиянием...»

«1. Информация из ФГОС, относящаяся к дисциплине 1.1. Вид деятельности выпускника Дисциплина охватывает круг вопросов относящиеся к виду деятельности выпускника: производственно-технологическая; организационно-управленческой научно-исследовательская и педагогическая деятельность проектно – конструкторская 1.2. Задачи профессиональной деятельности выпускника В дисциплине рассматриваются указанные в ФГОС задачи профессиональной деятельности выпускника: производственно-технологическая: обеспечение...»

«Аналитическая записка к показателям для оценки эффективности деятельности органов местного самоуправления Бисертского городского округа за 2010 год Среднегодовая численность населения Бисертского городского округа составляет 10789 человек, произошло сокращение численности населения по сравнению с 2009 годом на 2,9%. Всего на территории зарегистрировано 254 индивидуальных предпринимателя, 103 юридических лица. Распределение по отраслевой специализации следующее: - машиностроение...»

«ГОСТ 12.2.096-83 УДК 121.18:006.354 Группа Т58 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ Система стандартов безопасности труда КОТЛЫ ПАРОВЫЕ С РАБОЧИМ ДАВЛЕНИЕМ ПАРА до 0,07 МПа Требования безопасности Occupational safety standards system. Steam boilers with pressure to 0,07 MPa. Safety requirements ОКП 47 4476 Дата введения 01.01.85 ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ 1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Государственным агропромышленным комитетом СССР, Министерством тракторного и сельскохозяйственного машиностроения СССР 2. УТВЕРЖДЕН...»

«1. Цели подготовки Цель изучения дисциплины – овладение методологическими основами, методическими подходами и прикладными аспектами формирования экономических систем, управления ими и прогнозирования их развития. Результатом обучения должно стать формирование компетенций, необходимых для исследования экономических и управленческих отношений в сфере агропромышленного комплекса и его отраслей: сельского хозяйства, пищевой и перерабатывающей промышленности, сельскохозяйственного машиностроения,...»

«База нормативной документации: www.complexdoc.ru Научно-исследовательский ЦЕНТР МУНИЦИПАЛЬНОЙ ЭКОНОМИКИ Утверждены Приказом Госстроя России от 01.10.99 г. №69 НОРМАТИВЫ ЧИСЛЕННОСТИ РАБОТНИКОВ, ЗАНЯТЫХ ТЕХНИЧЕСКИМ ОБСЛУЖИВАНИЕМ И ТЕКУЩИМ РЕМОНТОМ ПОДВИЖНОГО СОСТАВА АВТОМОБИЛЬНОГО ТРАНСПОРТА, СТРОИТЕЛЬНЫХ И СПЕЦИАЛЬНЫХ МАШИН НА ПРЕДПРИЯТИЯХ И В ОРГАНИЗАЦИЯХ ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА Москва, 2006 г. Нормативы разработаны Научно-исследовательским центром муниципальной экономики (ранее ФГУП...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Тихоокеанский государственный университет УТВЕРЖДАЮ Проректор по учебной работе С.В. Шалобанов _2008г ПРОГРАММА ДИСЦИПЛИНЫ по кафедре Литейное производство и технология металлов МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ Утверждена научно-методическим советом университета для направлений подготовки (специальностей) в области машиностроения, проектирования и эксплуатации машин и оборудования, экономики и...»

«1 БЮЛЛЕТЕНЬ НОВЫХ ПОСТУПЛЕНИЙ 1-15 МАРТА 2010г. В настоящий Бюллетень включены книги, поступившие в отделы Фундаментальной библиотеки с 1 по 15 марта 2010 г. Бюллетень составлен на основе записей Электронного каталога. Материал расположен в систематическом порядке по отраслям знания, внутри разделов – в алфавите авторов и заглавий. Записи включают полное библиографическое описание изданий, шифр книги и место хранения издания в сокращенном виде (список сокращений приводится в Бюллетене)....»

«Владислав Фельдблюм Нано на стыке наук: нанообъекты, нанотехнологии, нанобудущее (Электронное междисциплинарное издание) Ярославль - 2013 0 Аннотация В издании анализируются и обобщаются опубликованные данные о состоянии и перспективах развития нанонауки и нанотехнологии. Приведены сведения о наночастицах, способах их получения и исследования, сферах применения. Рассмотрены различные направления использования нанотехнологии. Описано применение нанотехнологий в производстве новых материалов с...»

«Б. А. Шароглазов М. Ф. Фарафонтов В. В. Клементьев ДВИГАТЕЛИ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ: ТЕОРИЯ, МОДЕЛИРОВАНИЕ И РАСЧЁТ ПРОЦЕССОВ Челябинск 2004 Министерство образования и науки Российской Федерации Южно-Уральский государственный университет 621.431.73(07) Ш 264 Б. А. Шароглазов, М. Ф. Фарафонтов, В. В. Клементьев ДВИГАТЕЛИ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ: ТЕОРИЯ, МОДЕЛИРОВАНИЕ И РАСЧЁТ ПРОЦЕССОВ Под редакцией заслуженного деятеля науки РФ, профессора, доктора технических наук Б. А. Шароглазова Рекомендовано...»

«БЕЛОРУССКИЕ ЭКСПОРТЕРЫ 2013 СОДЕРЖАНИЕ Белорусская торгово-промышленная палата Информационное издание СЛОВО ПРЕДСЕДАТЕЛЯ 6 Белорусские экспортеры 2013 Каталог БЕЛАРУСЬ. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ 8 БЕЛАРУСЬ. ЭКОНОМИКА БЕЛАРУСИ 10 Издатель БЕЛОРУССКАЯ ТОРГОВО-ПРОМЫШЛЕННАЯ ПАЛАТА 14 ООО Компания РОСНА ТЕМАТИЧЕСКИЙ РУБРИКАТОР 18 Республика Беларусь, г. Минск, ул. Сурганова, 2- ТЕМАТИЧЕСКИЙ ПЕРЕЧЕНЬ ЭКСПОРТЕРОВ тел. +375 17 294-94-84 (64) Лиц.№ 02330/ А. МАШИНОСТРОЕНИЕ от 08.04.08 до 08.04.13 выд. МИ РБ А1....»

«Северюхин О.В. Нелегал От автора Замысел этой книги пришел внезапно на фоне практического уничтожения Омского завода транспортного машиностроения, выпускавшего основного конкурента американскому основному танку Абрамс. Наш российский многотопливный (может работать на самогоне, водке, коньяке, разнотипном бензине, дизтопливе, авиационном керосине) газотурбинный летающий танк Т-80У, который в единичных экземплярах участвует на всех выставках техники и вооружений, срывает аплодисменты за свою...»

«ЗАТЫЛКИН Александр Валентинович СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ ПРОЕКТНЫМИ ИССЛЕДОВАНИЯМИ РАДИОТЕХНИЧЕСКИХ УСТРОЙСТВ Специальность 05.13. 01 – Системный анализ, управление и обработка информации (промышленность) Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук МОСКВА 2012 Работа выполнена в ОАО Военно-промышленная корпорация Научно-производственное объединение машиностроения Научный руководитель : доктор технических наук, заслуженный машиностроитель Леонов...»

«НЕФТЯНАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ СССР ГОСУДАРСТВЕННОЕ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО НЕФТЯНОЙ И ГОРНО-ТОПЛИВНОЙ ЛИТЕРАТУРЫ Москва 1958 АННОТАЦИ Я В книге дан обзор развития нефтяной промышленности Совет­ ского Союза за 40 лет после Великой Октябрьской социалистической революции. Обобщены итоги развития техники бурения, нефтедобычи, пе­ реработки и транспорта нефти. Освещен процесс развития отече­ ственного нефтяного машиностроения. Описывается героический труд советских нефтяников и дости­ жения...»






 
© 2014 www.kniga.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Книги, пособия, учебники, издания, публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.