WWW.KNIGA.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Книги, пособия, учебники, издания, публикации

 

Pages:   || 2 |

«Бл магистрлік диссертацияда РЕТОМ-51бадарламалы кешені кмегімен SIPROTEC-7SA610 санды терминал негізінде жне ЭП-1636м панелі негізінде Ж - 220 кВ ашытан орау жмысына ...»

-- [ Страница 1 ] --

4

Андатпа

Бл магистрлік диссертацияда РЕТОМ-51бадарламалы кешені

кмегімен SIPROTEC-7SA610 санды терминал негізінде жне ЭП-1636м

панелі негізінде Ж - 220 кВ ашытан орау жмысына эксперименттік

зерттеу жргізілген. ашытан орау айматарыны жмысын зерттеу

бадарлама жмысыны олды жне автомвтты режимдерінде

откізілді.Эксперименттік жина оу барысына енгізілді.

Аннотация

В данной магистерской диссертации проведено экспериментальное исследование работы дистанционной защиты ВЛ - 220кВ на базе панели ЭПЗм и на базе цифрового терминала SIPROTEC-7SA610 с помощью программного комплекса РЕТОМ-51, с последующим внедрением в учебный процесс. Исследование зон срабатывания дистанционной защиты проводилось в ручном и автоматическом режимах работы программы. Экспериментальный комплект внедрен в учебный процесс.

Annotation In this master thesis carried out the experimental research of work of distance protection of overhead line 220 kV based on the EPP-1636m panel and based on the SIPROTEC-7SA610 digital terminal by using RETOM-51 software complex with the following introduction into the educational process. Research of the triggering zones of distance protection was conducted in manual and automatic operating modes of the program. The experimental set introduced into the educational process.

Содержание Перечень сокращений Введение Анализ теоретических основ действия дистанционной защиты линии 1 Принцип действия дистанционной защиты 1.1 Селективность дистанционной защиты 1.2 Зоны срабатывания дистанционной защиты 1.3 Реализация принципа дистанционной защиты высоковольтных линий на базе панели ЭПЗ-1636м Назначение и составные части 2.1 Устройство блокировки при качаниях 2.2 Устройство блокировки при неисправностях в цепях напряжения 2.3 Защита от КЗ на землю, токовая отсечка от многофазных КЗ 2.4 Особенности панели, разделенной на два комплекса 2. (модернизированный вариант) Анализ теоретических основ действия дистанционной защиты на базе цифровых реле Описание терминала 7SA 3.1 Вычисление сопротивлений 3.2 Контуры с неповрежденными фазами 3.3 Двойные К3 в сетях с глухозаземленной нейтралью 3.4 Двойные КЗ на землю в незаземленных системах 3.5 Включение на КЗ 3.6 Дистанционная защита с многоугольной характеристикой 3. срабатывания Обнаружение замыкания на землю 3.




8 Срабатывание защиты 3.9 Экспериментальное исследование работы дистанционной защиты, выполненной на электромеханической и цифровой базе, с использованием программного комплекса Ретом- Возможности программного комплекса Ретом- 4.1 Экспериментальное исследование зон срабатывания реле 4. сопротивления 1, 2, 3, ступеней дистанционной защиты панели ЭПЗ- 1636м Экспериментальное исследование зон срабатывания дистанционной 4. защиты терминала компании Siemens 7SA Перечень сокращений и обозначений АВР автоматическое включение резерва АПВ автоматическое повторное включение МТЗ максимально-токовая защита ТА трансформатор тока ТЗНП токовая защита нулевой последовательности ТЗОП токовая защита обратной последовательности УРОВ устройства резервирования отказа выключателя ФНОП фильтр напряжений обратной последовательности ФТНП фильтр токов нулевой последовательности ЦАП цифро-аналоговый преобразователь Дистанционная защита - это универсальная защита от коротких замыканий. Её принцип действия основан на измерении и оценке полного сопротивления при коротком замыкании, которое, в общем случае, пропорционально расстоянию от места установки защиты до точки КЗ.

Дистанционная защита является основной защитой в магистральных и объединённых распределительных сетях.

Таким образом, она является основной защитой воздушных и кабельных линий, а также резервной защитой таких смежных участков сети, как шины, трансформаторы и отходящие линии.

Дистанционная защита является более быстродействующей и более селективной, чем токовая защита. Она менее чувствительна к изменению сопротивлений и режима работы системы.

Её время срабатывания приблизительно равно 1 - 2 периодам (20 - 40 мс на частоте 50 Гц) при повреждениях в пределах первой зоны (первые 80 - 90 % длины линии). Во второй зоне (оставшиеся 10 - 20 % длины защищаемой линии) время срабатывания приблизительно равно 300 - 400 мс. Последующие зоны соответствуют резервной защите и имеют большие времена срабатывания.

При наличии каналов связи между концами линии (контрольные провода, высокочастотная связь по ЛЭП, радиосвязь или оптоволокно) дистанционная защита может иметь абсолютную селективность. Тогда она обеспечивает быстрое отключение КЗ по всей длине линии, аналогично дифференциальной схеме защиты, а также дальнее резервирование при КЗ на смежных участках.

Для дистанционной защиты требуется узкий канал связи, т. к.

необходимо передавать лишь сигналы срабатывания или несрабатывания, а не измеренные значения.

Целью работы является Исследование работы дистанционной защиты ВЛ-220кВ на базе панели ЭПЗ-1636м и на базе цифрового терминала SIPROTEC - 7SA610 с помощью программного комплекса РЕТОМ 51, с последующим внедрением в учебный процесс.

Для достижения цели решаются следующие задачи:

1 Анализ теоретических основ действия дистанционной защиты линии.

2 Реализация принципа дистанционной защиты высоковольтных линий на базе панели ЭПЗ-1636м.

3 Анализ теоретических основ действия дистанционной защиты на базе цифровых реле.

4 Экспериментальное исследование работы дистанционной защиты, выполненной на электромеханической и цифровой базе, с использованием программного комплекса РЕТОМ- 5 Внедрение комплекса защит на электромеханической базе, панель ЭПЗм, и на базе микропроцессорных реле, 7SA610, с использование РЕТОМ- в учебный процесс.





1 Анализ теоретических основ действия дистанционных защит линии 1.1 Принцип действия дистанционных защит Дистанционная защита определяет полное сопротивление цепи короткого замыкания по измеренному напряжению и току КЗ в месте установки реле (см.

рисунок 1.1).

Рисунок 1.1 Принцип дистанционной защиты. Измерение сопротивления Измеренное полное сопротивление цепи КЗ сравнивается с известным значением сопротивления линии. Если измеренное полное сопротивление цепи КЗ меньше, чем уставка, то это рассматривается как внутреннее короткое замыкание и подается команда на отключение выключателя. Это значит, что дистанционная защита в самом простом варианте может принять решение по напряжению и току, измеренным в месте установки реле. Этой базовой защите для принятия решения не требуется никакой другой информации, и поэтому защита не зависит от какого-либо другого оборудования или сигналов каналов связи.

Однако, из-за погрешности измерения расстояния до места короткого замыкания, являющейся следствием погрешностей измерения тока и напряжения, погрешности трансформации и неточного определения полного сопротивления линии, которое обычно определяется косвенно, на практике не возможна 100 % защита линии. Для обеспечения гарантированной селективности при внешних и внутренних коротких замыканиях устанавливают некоторый запас надёжности (10—15 % длины линии относительно удалённого конца), используя ступень с неполным охватом защищаемой зоны (1-ая зона) (см. рисунок 1.2).

Оставшаяся часть линии защищается 2-ой ступенью, с запасом охватывающей конец линии. Она должна иметь выдержку времени по отношению к времени срабатывания защиты на смежной линии. В случае электромеханической защиты ступень выдержки времени составляет 400- мс, в случае аналоговых статических защит и цифровых защит 250-300 мс.

По сравнению с дифференциальной защитой, которая обладает абсолютной селективностью (ее защищаемая зона определяется местом установки трансформаторов тока по концам линии), дистанционная защита (в простейшем варианте, без каналов связи) не обладает абсолютной селективностью. Селективность отключения обеспечивают ступенчатым выбором выдержек времени (согласованием с защитами смежных участков).

Дистанционную защиту можно использовать и как резервную для защиты смежных участков линии. Для этой цели используется вторая ступень. Она охватывает шины противоположной подстанции и частично смежные линии.

Третья ступень обычно используется для защиты всей длины смежных линий, если это возможно. Согласование зон защиты и выдержек времени достигается при использовании диаграммы ступеней.

Проектировщику релейной защиты диаграмма сопротивлений необходима для оценки поведения защиты. На этой диаграмме характеристики реле, измеренную нагрузку и сопротивление КЗ представляют на комплексной плоскости сопротивлений R-X (см. рисунок 1.3). Их соотношение полностью определяет функционирование реле в системе. В нормальном режиме работы системы измеренное сопротивление соответствует сопротивлению нагрузки.

Его величина обратно пропорциональна нагрузке (Zнaгp=U2/Sнaгp). Угол между током и напряжением соответствует углу нагрузки (см. рисунок 3), и определяется соотношением активной и реактивной мощности ( нагр = arctg (Q/P).

После возникновения короткого замыкания измеряемое сопротивление скачком изменяется до значения сопротивления цепи КЗ, которое обычно меньше, чем сопротивление нагрузки. Его величина соответствует сопротивлению линии ZLK между местом установки реле и местом короткого замыкания (близкое замыкание ZLK1 или удалённое замыкание Z LK2). При наличии в месте КЗ сопротивления дуги или переходного активного сопротивления, к сопротивлению линии добавляется дополнительное сопротивление Rп. Угол между током и напряжением КЗ — это угол короткого замыкания кз.

Рисунок 1.3 Диаграмма полных сопротивлений нагрузки и коротких Характеристики срабатывания дистанционной защиты определяются фиксированной областью на диаграмме сопротивлений.

Область замыкания отделена от области нагрузки и определены зоны досягаемости (границы зоны) ступеней. Диаграмма позволяет определить, соответствует ли установленная граница в направлении R ожидаемому переходному сопротивлению цепи КЗ. Направленные характеристики определяют две области замыканий, с помощью которых устанавливается направление короткого замыкания (прямое или обратное).

Характеристики реле сопротивления представляют собой геометрические фигуры, составленные из прямых линий, окружностей и секторов окружностей.

Эти ограничения накладываются аналоговыми системами измерений.

Применение цифровых защит позволило расширить выбор характеристик срабатывания и оптимизировать их.

1.1.1 Дистанционные измерения Традиционные реле сравнивают сопротивление цепи КЗ с сопротивлением модели линии для того, чтобы определить, находится ли замыкание в пределах защищаемой зоны.

Рисунок 1.4 Мостовая схема на выпрямителях (схема сравнения В электромеханических реле используется схема (см. рисунок 1.4) сравнения выпрямленных значений, пропорциональных току IКЗ и напряжению UКЗ (схема сравнения абсолютных значений). Такие реле имеют в комплексной плоскости характеристику в виде окружности с центром в начале координат (см. рисунок 1.5). При соответствующей модификации измерительной цепи окружность может быть перемещена на диаграмме сопротивлений (см. рисунок 1.6).

Рисунок 1.5 Окружность на срабатывания электромеханических Таким образом, достигается улучшение работы защиты при замыканиях через переходное сопротивление (сопротивление дуги).

При использовании различных цепей измерений на диаграмме сопротивлений могут быть получены различные характеристики. Наиболее известная характеристика - МНО-характеристика (направленная круговая характеристика, проходящая через начало координат) (см. рисунок 1.7).

Такие характеристики использовались в электромеханических и статических реле сопротивления (PC). Исключение составляют дистанционные защиты от замыканий на землю на коротких линиях, где применяются PC с четырехугольными характеристиками, обеспечивающими расширенную зону срабатывания в направлении R для охвата переходных сопротивлений.

Сопротивление срабатывания реле определяется соотношением:

где ZR - уставка PC, = м.ч. — угол максимальной чувствительности, адаптируемый к углу сопротивления линии. Таким образом, ZR соответствует сопротивлению линии. Это было важно для быстродействующих электромеханических и статических PC, в токовых целях которых использовался трансреактор для снижения влияния на работу PC апериодической составляющей тока КЗ.

На коротких линиях обычно м.ч. меньше угла сопротивления линии для улучшения возможности компенсации сопротивления дуги. В Германии для защиты распределительных сетей, в частности, для кабельных линий с м.ч.

30 использовались электромеханические реле с м.ч. = 0°, т. е. с полностью смещенной в сторону положительных сопротивлений R круговой характеристикой (см. рисунок 1.6).

Для определения расстояния до места повреждения в дистанционной защите может быть использована только реактивная составляющая сопротивления. На активную составляющую оказывает существенное влияние переходное сопротивление в месте повреждения. Характеристика такого реле (реле реактивного сопротивления) может быть практически параллельна оси R, Зона действия в направлении R должна быть ограничена для предотвращения срабатывания в режиме нагрузки. Для получения такой характеристики в электромеханических реле использовали различные комбинации окружностей и прямых линий (см. рисунок 1.8).

Рисунок 1.8 Комбинирования характеристика из окружности и прямых линий МНО-характеристика с поляризацией напряжением неповреждённой фазы также позволяет учесть сопротивление дуги. В этом случае, диаметр окружности изменяется в соответствии с полным сопротивлением источника (системы) ZS (см. рисунок 1.9).

Рисунок 1.9 Поляризованная МНО окружность Достаточный охват переходного сопротивления Rп достигается только при сравнительно слабой подпитке, т. е. при большом полном сопротивлении источника. В этом смысле, идеальными являются многоугольные характеристики статических реле (см. рисунок 1.10).

Рисунок 1.10 Многоугольная характеристика срабатывания При выполнении дистанционной защиты на аналого-статической элементной базе используют принцип сравнения фаз электрических величин.

Сигналы U и Uоп преобразуют в импульсы прямоугольной формы.

Компаратор определяет их совпадение. Рисунок 1.11 иллюстрирует это для МНО-характеристик и четырёхугольников. ZR в обоих случаях определяет границу зоны срабатывания (полное сопротивление реле). Характеристику в виде окружности получают путем измерения угла между U и напряжением короткого замыкания UK3. Для круговой характеристики границе зоны соответствует угол гр= / При внутренних КЗ измеряемый угол /2, длительность сигнала совпадения достаточна для срабатывания реле. Для получения четырехугольной характеристики с прямым углом измеряется угол между опорным вектором Uоп=IкзZоп и U = Iкз ZR – U к з, причем граничный угол равен гр = 0,75. При внутренних КЗ гр и реле срабатывает, а при внешних КЗ угол Цифровые реле используют определённый алгоритм вычисления сопротивления цепи замыкания (значения X и R) по измеренному току и напряжению. Затем результат математически сравнивается с границами выбранных характеристик срабатывания. Поэтому возможно использование оптимизированных характеристик практически любых форм.

Для круговых характеристик измеряемый угол между векторами в дальнейшем используется в качестве критерия, но вектора рассчитываются при помощи ортогональных фильтров (например, фильтр Фурье). Угол определяется расчётом сдвига фаз [1].

Рисунок 1.11 Фазное сравнение (логика совпадения) 1.2 Селективность дистанционной защиты Рисунок 1.12 Согласование уставок и характеристик выдержки времени ДЗ Дистанционная защита (ДЗ) является одной из наиболее распространенных в релейной защите. Свое название «дистанционная» защита получила вследствие того, что контролируемый защитой параметр ЭС комплексное сопротивление Z = U/I во многих случаях пропорционально расстоянию (дистанции) между местом КЗ и местом установки защиты.

На рис. 1.12, а) приведена схема части ЭС с питанием от генераторов 1Г, 2Г, ЗГ и системы С.

В точках ЭС А, Б, В, Г установлены защиты 1ДЗ - 6ДЗ, воздействующие соответственно на выключатели Ql - Q6. Одним из основных требований, предъявляемых к релейной защите, является обеспечение селективности способности отключать минимальное количество элементов ЭС при устранении повреждения. В частности, для ЭС необходимо, чтобы при КЗ на участке АБ были отключены только выключатели QI, Q2, что устраняет питание места повреждения (точки К1) от источников электрической энергии, а при КЗ на участках БВ или ВГ - соответственно отключались только выключатели Q3, Q или Q5, Q6.

Во многих случаях требования селективности обеспечиваются применением дистанционного принципа релейной защиты, поясняемого на рисунке 1.12. На каждый выключатель воздействует дистанционная защита, реагирующая на соотношения между токами I и напряжениями U в той точке ЭС, где она установлена. Эти сигналы подводятся к ДЗ от измерительных трансформаторов тока ТА и измерительных трансформаторов напряжения TV.

Свойства ДЗ описываются различными характеристиками, одной из которых является характеристика выдержки времени t = f(Z), определяющая зависимость времени срабатывания ДЗ от сопротивления Z = U/I измеряемого защитой. Так как Z = zej - комплексный параметр, то полностью зависимость t = f(Z) не может быть отображена в плоскости. Для отображения этой зависимости в плоскости используют характеристики t = f(z), где z = |Z| при = argZ - const (см. рисунок 1.13).

Рисунок 1.13 Характеристика выдержки времени ДЗ При этом zI, zII, zIII - зоны действия I, II, III ступеней защит; tI, tII, tIII выдержки времени I, II, III ступеней. Разность выдержек времени соседних ступеней определяет ступень селективности t, выбираемая таким образом, чтобы с учетом возможных погрешностей выдержка времени последующей ступени была с запасом больше, чем у предыдущей.

Для реализации отдельных ступеней ДЗ используются дистанционные органы (ДО), имеющие области срабатывания в комплексной плоскости сопротивлений с уставками z y, z y, z y при определенных углах, и элементы выдержки времени I, II, III ступеней.

Параметр Z на который реагирует ДЗ, является функцией многих факторов, но в первую очередь зависит от расстояния l между местом установки ДЗ и местом повреждения. В частности, при симметричном трехфазном повреждении К1 для нахождения U, I на входе защиты 1ДЗ (см.

рисунок 1.12, а) справедлива схема замещения, представленная на рисунке 1.14, где Ec - эквивалентная ЭДС; Zc - эквивалентное сопротивление системы;

Z К Z уд l К - сопротивление между точкой А установки 1ДЗ и точкой К1, Zуд удельное сопротивление прямой последовательности ВЛ.

Рисунок 1.14 Эквивалентная схема замещения ЭС при металлическом С учетом этого сопротивление на входе 1ДЗ равно:

т.е. значение сопротивления Z пропорционально расстоянию 1к между местом установки защиты и местом повреждения и не зависит в рассматриваемом случае от режима ЭС, определяемого значениями ЕС и ZC. Таким образом, в данном случае по значению Z можно судить об удаленности места повреждения от места установки ДЗ. В общем случае Z определяется с учетом различных видов повреждений, наличия дуги в месте повреждения и ряда других факторов не только величиной lк. Существенная зависимость Z от lк и меньшая зависимость Z от режимов ЭС (значений ZC, ЕC) являются определяющими при сравнении ДЗ с другими видами релейной защиты.

Рассмотрим обеспечение селективности отключений повреждений в ЭС при использовании ДЗ со ступенчатыми характеристиками, представленными на рисунке 1.13. Характеристики выдержки времени защит 1ДЗ - 6ДЗ приведены на рисунке 1.12, б). Индексы 1 - 6 внизу у обозначений зон zyl – zу6 и выдержек времени ступеней t1 - t6 соответствуют номерам защит 1ДЗ - 6ДЗ и выключателей Ql - Q6. Индексы I, II, III вверху соответствуют нумерации ступеней защит. Защиты являются направленными, т.е. имеют разные характеристики t = f(z) в зависимости от = argZ = argU/I.

В данном случае это означает, что защиты 1ДЗ, ЗДЗ, 5ДЗ срабатывают в соответствии с приведенными на рисунке 1.12, б) характеристиками, расположенными выше оси z, если место КЗ расположено справа от места установки ДЗ, а защиты 2ДЗ, 4ДЗ, 6ДЗ - при КЗ слева от места их установки (характеристики t = f(z) расположены ниже оси z). Направленность защит соответствует действию при протекании токов I от шин в сторону защищаемого участка.

С учетом изложенного при повреждении в точке К1 на участке АБ в зонах z у1, z у 2 срабатывают с минимальными временами t1I и t 2 защиты 1ДЗ и 2ДЗ и отключают поврежденный участок АБ с обеих сторон выключателями Q1 и Q2, обеспечивая отсутствие тока КЗ через место повреждения.

Уставки первых ступеней защит zI обычно выбираются таким образом, чтобы с учетом возможных погрешностей измерения z с необходимым запасом отстроить защиту от срабатывания без выдержки времени при КЗ в начале соседнего участка, например, защиту 1ДЗ при КЗ в точке К2. В противном случае 1ДЗ срабатывает неселективно и отключает участок АБ при КЗ на учаI стке БВ вблизи шин Б. С учетом этого сопротивление уставки z у ступени I ДЗ выбирается из соотношения:

где z л z уд l л - длина всего защищаемого участка (например, АБ); k н - коэффициент надежности, имеющий значение меньше единицы (k н 0,85 0,9).

Так как уставки z у, z у 2 первых ступеней защит 1ДЗ, 2ДЗ с учетом (1.3) выбираются меньшими сопротивления участка АБ, то имеются участки по концам линии вблизи шин А и Б, при повреждениях на которых защита с противоположной стороны отключает повреждения с выдержкой времени второй ступени t". При этом выдержка времени t" необходима для того, чтобы при КЗ в начале участка БВ отключение обеспечивалось защитой этого участка ЗДЗ без выдержки времени и ни в коем случае не ступенью I защиты 1ДЗ участка АБ (неселективное отключение).

При КЗ в точке К1 запускаются также защиты 4ДЗ, 6ДЗ, так как в местах их установки токи КЗ протекают от шин в линию. Однако при исправных защитах 1ДЗ и 2ДЗ участок АБ отключается быстрее, чем сработают указанные защиты, действующие при этом повреждении на выключатели Q4 и Q5 с временами t 4II или t 4III и t 6. Если же по каким-то причинам возникнет отказ защиты 2ДЗ, то повреждение К1 отключится защитой 4ДЗ с выдержкой t 4 или t 4III в зависимости от расположения точки К1 на участке АБ. При отказе защиты 4ДЗ повреждение отключится защитой 6ДЗ, воздействующей на выключатель Q6 с выдержкой времени ступени III t 6.

Аналогичным образом при КЗ в точке К2 на участке БВ повреждение отключается без выдержки времени защитами ЗДЗ и 4ДЗ (или с замедлением одной из защит при КЗ вблизи точек Б или В). При отказе защиты ЗДЗ повреждение отключается с выдержкой времени t1 или t1 защитой 1ДЗ, действующей на Q1, а при отказе 4ДЗ - с выдержкой времени t 6 или t защитой 6ДЗ, действующей на Q6. При КЗ в точке К3 на участке ВГ действие защиты 5ДЗ резервируется защитами ЗДЗ и 1ДЗ с выдержками времени t3 или t3III и t1III.

Таким образом, применение дистанционного принципа релейной защиты обеспечивает достаточно быстрое отключение повреждений первыми зонами защит в пределах 0,8 - 0,9 длины защищаемого участка линии электропередачи и многоступенчатое резервирование отключения защитами других участков.

Уставки вторых ступеней z yII выбираются таким образом, чтобы надежно охватить конец защищаемого участка, не охватываемый ступенью I, и резервировать с выдержкой времени ступени II действие ступени I защиты соседнего участка в начале линии. Так, значение z yII1, защиты 1ДЗ должно охватить с запасом точку Б и начало участка БВ, где повреждения при отказе ЗДЗ резервируются 1ДЗ и отключаются с временем t1.

Однако зона ступени II 1ДЗ не должна выходить за пределы зоны ступени I ЗДЗ, так как в противном случае при КЗ вне зоны действия ступени I ЗДЗ могут запуститься ступени II защит 1ДЗ и ЗДЗ с одинаковыми выдержками времени и произойти неселективное отключение повреждения на участке БВ защитой 1ДЗ при исправной защите ЗДЗ. С учетом этого уставка z yII ступени выбирается из условия отстройки от действия при повреждениях во второй зоне соседнего участка на основе соотношения (для защиты 1ДЗ) где z л - сопротивление защищаемого защитой «своего» участка (АБ для защиты 1ДЗ); z у 3 - сопротивление уставки ступени I защиты 3ДЗ соседнего участка БВ. С учетом обеспечения запаса при отстройке имеем:

Отметим, что в случаях, когда надежное обеспечение отстройки от неселективного действия ступени II по условию (1.5) затруднено из-за возможных погрешностей (малые значения z у 3 по сравнению z л1 ), необходимо дополнительное увеличение выдержки времени ступени II защиты первого участка, по крайней мере, на ступень селективности по сравнению с выдержкой времени ступени II защиты соседнего участка, т.е. t1II t 2II t. Другим условием выбора z уII1 является отстройка от КЗ в точке К4 за трансформатором ЗТ подстанции в конце участка АБ, при которой трансформатор отключается своими защитами со временем, большим или равным t II. Это условие имеет вид:

где z Т - сопротивление трансформатора ЗТ.

В выражениях (1.5) и (1.6) не учитывается возможное неравенство токов в месте КЗ и в месте установки защиты.

В соответствии с выражениями (1.5), (1.6) обеспечивается селективное действие вторых ступеней защит соседних участков. Однако ступень II ДЗ должна полностью и с необходимым запасом охватить весь защищаемый участок, так как именно она обеспечивает отключение повреждений на противоположном конце линии (например, защита 1ДЗ при КЗ на участке АБ вблизи точки Б). Для обеспечения этого с учетом всех возможных погрешностей необходимо в большинстве случаев выполнение условия:

где k ч — коэффициент чувствительности ( k ч 1,25 ).

Уставки третьих ступеней ДЗ целесообразно выбирать таким образом, чтобы они надежно защищали не только свой, но и соседний участок, т.е. с запасом выполнялись условия где для защиты 1ДЗ z л1 и z л 2 - сопротивления участков АБ и БВ. Одновременно необходима отстройка от срабатываний в нагрузочном режиме при отсутствии повреждений. Это условие обеспечивается соотношением где z н min U н min / I н max - минимальное сопротивление на входе зашиты в нагрузочном режиме; U н min, I н max - минимальное напряжение и максимальный ток нагрузочного режима. В необходимых случаях должны выполняться условия обеспечения селективности, аналогичные (1.5) и (1.6).

Приведенное описание и соотношения являются в достаточной степени условными и ставят своей целью лишь иллюстрацию основных свойств дистанционного принципа релейной защиты. Например, не учитывается тот факт, что при дуговых замыканиях на защищаемом участке (точка К1), а также при повреждениях на соседних участках в зонах резервирования ступеней II и III (точки К2, К3) сопротивление на входе защиты 1ДЗ с учетом влияния ЭДС генераторов 1Г, 2Г, ЗГ и системы не пропорционально расстоянию от точки А до мест повреждения. С учетом неодинаковости ЭДС генераторов и системы значение и угол входного сопротивления могут изменяться в довольно больших диапазонах. Указанное существенно затрудняет обеспечение требований к селективности ДЗ и чувствительности с учетом охвата повреждений на удаленных участках резервными ступенями защит [5].

1.3 Зоны срабатывания дистанционной защиты Областью срабатывания ДО называется область в плоскости одного из входных сопротивлений Z соответствующая срабатыванию ДО при нахождении в ней контролируемого параметра ZP = UP/IP Характеристикой срабатывания ДО называется граничная линия в плоскости Z, отделяющая область срабатывания от области несрабатывания при идеализированных условиях, соответствующих отсутствию влияния на область срабатывания ряда факторов (порога чувствительности, температуры, переходных процессов и т.д.).

В соответствии с дистанционным принципом защиты основным требованием, предъявляемым к характеристикам ДО, является обеспечение действия при одних удаленностях повреждений и недействия при других удаленностях и в режимах отсутствия повреждений. Для обеспечения этого требования ДО должен иметь характеристику срабатывания, охватывающую по крайней мере линию входного сопротивления при металлических повреждениях на ВЛ. Однако подобная узкая характеристика не обеспечивает полноценную защиту вследствие того, что необходимо учитывать влияние ряда других факторов, также определяющих действие ДО в режимах наличия и отсутствия повреждений. Наличие этих факторов требует как расширения области срабатывания ДО для обеспечения охвата возможных повреждений, так и сужения этой области для обеспечения несрабатывания при повреждениях вне защищаемых зон и в режимах отсутствия повреждений. В первую очередь это следующие факторы.

Рисунок 1.15 Возможность излишнего срабатывания ДО при КЗ через Переходное сопротивление в месте повреждения. Наличие данного фактора обусловливает необходимость расширения ХС для охвата области входных сопротивлений при КЗ через переходное сопротивление. Однако следует учитывать, что при существенных сдвигах эквивалентных ЭДС по фазе и больших значениях коэффициента разветвления kP, что имеет место при мощной системе, подпитывающей противоположный конец ВЛ Z C 2 Z C1 Z Л эквивалентное переходное сопротивление ZП может вызывать излишнее срабатывание при внешних повреждениях вследствие попадания результирующего вектора входного сопротивления в область срабатывания ДО.

Различие токов в месте установки ДЗ и в месте КЗ для ДО резервных ступеней. Возможны значительные области расположения вектора входного сопротивления при повреждениях в зонах резервирования, отключаемых с выдержкой времени. Указанные области обусловлены наличием подпитки места повреждения токами от различных источников и расхождением эквивалентных ЭДС по фазе. С учетом этого необходимо соответствующее расширение ХС для обеспечения охвата области входного сопротивления при КЗ в зоне резервирования.

Изменение областей срабатывания в зависимости от вида повреждения.

Входное сопротивление пропорционально расстоянию до места повреждения.

Пропорциональность обеспечивается для отдельных ДО лишь при определенных видах повреждения, которые будем в дальнейшем называть основными, например для ДОAB при КЗ AВС, АВ, АВ0. Однако, определенные значения UP=UA и IP=IA-IB подводятся к ДОАВ и при других видах повреждений - неосновных для данного ДО (например А0, В0). В большинстве случаев при неосновных видах повреждений ДО не срабатывают или срабатывают лишь при близких к месту установки ДЗ повреждениях. При этом области срабатывания при неосновных повреждениях зависят от параметров нагрузочного режима ЭС.

В некоторых случаях, например при наличии устройства однофазного автоматического повторного включения (ОАПВ) на линиях, срабатывание ДО при неосновных повреждениях нежелательно даже при КЗ в зоне действия защиты, так как необходимо правильно фиксировать поврежденную фазу. Для обеспечения этих требований ХС должна иметь определенную конфигурацию, в частности не охватывать области, куда может попасть входное сопротивление при неосновных повреждениях.

Влияние режима нагрузки. Характеристика срабатывания должна иметь такую конфигурацию, чтобы области нахождения входного сопротивления в нагрузочном режиме не пересекались с областями срабатывания. Указанное условие в ряде случаев вступает в противоречие с требованиями охвата дуговых повреждений и повреждений в зонах резервирования и требует определенных компромиссных решений при выборе характеристики срабатывания.

Влияние режимов качаний и асинхронного хода. Должно быть обеспечено отсутствие срабатывания ДО в режимах качаний и асинхронного хода с учетом возможных траекторий вектора входного сопротивления. Обычно это требование обеспечивается дополнительными функциями. Однако имеется ряд вариантов ДО, которые отстроены от режимов качаний по принципу действия.

В любом случае большая степень отстройки от этих режимов достигается при уменьшении областей срабатывания ДО.

Погрешности, вносимые измерительными трансформаторами напряжения и тока. Эти погрешности вызывают появление на входах к ДО величин UP, IP не соответствующих имеющемуся в действительности сопротивлению петли КЗ. Поэтому ХС должна обеспечивать с запасом охват необходимых областей с учетом погрешностей ТН и ТТ.

Факторы, влияющие на статическую устойчивость функционирования ДО. Конечная чувствительность и нелинейность элементов ДО, влияние температуры и других климатических факторов обусловливают отклонения ХС.

Эти отклонения характеризуют статическую устойчивость функционирования ДО и должны учитываться для обеспечении правильного функционирования ДЗ в нагрузочных и установившихся режимах КЗ.

Факторы, влияющие на динамическую устойчивость функционирования ДО. При любых скачкообразных возмущениях (КЗ, коммутациях) в ЭС возникают переходные процессы, которые на определенное время искажают входные сигналы UP, IP. Это приводит к неправильным действиям ДО (замедлениям при КЗ в зонах действия или излишним срабатываниям) и нарушениям динамической устойчивости функционирования. Конфигурация ХС также определенным образом влияет на динамическую устойчивость функционирования ДО. Так, расширение ХС приводит к уменьшению замедления в переходных режимах, но увеличивает область излишних срабатываний при внешних повреждениях; сужение ХС вызывает обратный эффект.

С учетом рассмотренных факторов определяются требования к характеристикам срабатывания отдельных ступеней ДЗ, в частности. Основные требования к ХС первой ступени рассмотрим на примере ДО с четырехугольной ХС (см. рисунок 1.16, а).

Ограничение сверху достигается уставкой ДO Zy, характеризуемой вершинами Z1, Z2, выбираемыми на расстоянии от Zy, с целью охвата дуговых повреждений и обеспечения надежности и быстроты срабатывания с учетом различных влияющих факторов. Небольшой наклон верхней стороны обеспечивает повышение селективности при внешних дуговых повреждениях.

Ограничение справа выбирается на определенном расстоянии от характеристики короткозамкнутой линии с целью охвата дуговых повреждений. Сопротивление дуги RД нелинейно и с приближением точки КЗ к источнику питания значение RД падает. Поэтому правая сторона ХС Z1Z наклонена к оси R, учитывающий меньшие возможные значения RД при близких дуговых замыканиях.

Ограничение действия области слева определяется возможными погрешностями ДО в динамических и статических режимах, а также и требованием необходимого быстродействия. При этом, чем больше точка ZК удалена от стороны Z2Z3, тем с большими запасами обеспечивается срабатывание, и ДО имеет меньшие времена срабатывания. Существенное расширение области слева нежелательно ввиду возрастающей подверженности ДО влиянию качаний и ухудшения динамических характеристик в части расширения областей излишних срабатываний в переходных режимах.

Нижняя сторона Z3Z4 характеристики в IV квадранте плоскости Z.

выбирается таким образом, чтобы обеспечить надежное срабатывание при близких повреждениях через переходное сопротивление, когда входное сопротивление располагается вблизи активной оси.

Рисунок 1.16 Виды характеристик срабатывания ДО Особые меры должны приниматься по обеспечению направленности ДО при повреждениях вблизи места установки ДЗ. Они определяются тем, что ДО должен надежно срабатывать при повреждениях в начале защищаемого участка (точка 1 на рисунке 1.16, с) и надежно не срабатывать при повреждениях «за спиной» (точка 2). Точки 1 и 2 располагаются близко к точке Z = 0 и характеризуются снижением практически до нуля напряжения UP. Токи при КЗ в точках 1 и 2 протекают в противоположных направлениях. Для четкой фиксации КЗ в этих точках необходимо принятие специальных мер - введение поляризующих цепей от других фаз, контуров памяти.

Четырехугольная характеристика (см. рисунок 1.16, а) не является единственно возможной для ДО первой ступени. В зависимости от класса напряжения и протяженности линии электропередачи, от значения передаваемых мощностей, ответственности объектов, возможностей технической реализации могут применяться различные виды ХС (см. рисунок 1.16, б-е).

При этом возможны как повышение чувствительности к переходным сопротивлением при КЗ, например, для защит кабельных линий (см. рисунок 1.16, г, д), так и в необходимых случаях дополнительные меры по отстройке от нагрузки защит протяженных ВЛ (см. рисунок 1.16, е).

В отличие от ХС первой ступени, характеристика второй ступени должна перекрывать с учетом всю защищаемую линию и участки соседних линий.

Обеспечение надежного отключения повреждений в конце защищаемой линии требует расширения области срабатывания в верхней части ХС с учетом охвата повреждений при дуговых замыканиях и наличия подпиток места повреждения токами, протекающими через место установки ДЗ. В этом плане многоугольные ХС имеют существенные преимущества перед круговыми.

Ограничение ХС справа выполняется с учетом тех же факторов, что и для ДО первой ступени. При выполнении второй ступени направленной требования к нижней части ХС такие же, как и для ДО первой ступени. При смещении ее в III и IV квадранты плоскости Z (см. рисунок 1.16, ж, з) обеспечивается надежное действие второй ступени при КЗ в начале защищаемого участка и резервирование действия первых ступеней защит при КЗ на шинах подстанции.

Характеристики срабатывания третьей ступени выполняют функции дальнего резервирования (охвата смежного элемента сети) и имеют наибольшую зону срабатывания. При этом необходимо обеспечить охват удаленных повреждений с учетом подпитки места КЗ от других источников и расхождений углов эквивалентных ЭДС, что обусловливает необходимость охвата значительных областей плоскости Z в верхней части ХС (расширение ХС и увеличение уставок). Однако при этом четырехугольные и круговые характеристики, проходящие через начало координат или охватывающие его, не всегда обеспечивают отстройку от нагрузочных режимов.

Поэтому принимают компромиссное решение, сужающее (см. рисунок 1.16, е) или исключающее (см. рисунок 1.16, и) с целью отстройки от нагрузки области в нижней части ХС, но расширяющее области в конце зоны действия.

Смещение ХС вверх (см. рисунок 1.16, и) обеспечивает отстройку от нагрузочных режимов при сохранении чувствительности к удаленным повреждениям.

На рисунке 1.16, к) иллюстрируются возможности использования направленных в прямом направлении (ZI, ZII), в обратном направлении (ZIII) и ненаправленных (ZIV) ступеней дистанционный защиты. При этом величины н и Rн, характеризуют максимальную нагрузку и также являются параметрами и устанавливаются пользователем.

Это позволяет иметь конфигурацию характеристики срабатывания ДО, оптимизированную относительно параметров нагрузочного режима. В зависимости от конкретных условий, в первую очередь от параметров, режимов и конфигурации сети, требуются различные формы ХС, обеспечивающие необходимые селективность и чувствительность ДЗ. Поэтому одним из требований к ХС является возможность их регулировки применительно к реальным изменяющимся условиям. Во всех ДО имеется регулировка масштаба, а часто и конфигурации ХС в плоскости сопротивлений[5].

На рисунке 1.17 представлены четырехугольные (многоугольные) характеристики современных цифровых защит и круговые характеристики механических защит (R1KZ4).

Рисунок 1.17 Представление защищаемых зон на диаграмме полных Защищаемые зоны всегда определяются пересечением характеристик реле с линией полного сопротивления фидера.

В электромеханических защитах, как правило, применяются круговые характеристики полного сопротивления со смещением относительно начала координат. Измерительная цепь в этом случае выполнена так, что происходит автоматическое смещение окружности на половину ее радиуса в R-направлении для компенсации (охвата) сопротивления дуги. Уставка, которая соответствует радиусу r, должна быть рассчитана по соотношению, приведённому на рисунке 1.18. Значение Z определяется пересечением окружности с линией, представляющей собой полное сопротивление защищаемой линии. Точка пересечения соответствует предварительно определённой защищаемой зоне.

Рисунок 1.18 Круговая характеристика со смещением Аналогичным образом может быть рассчитана уставка R суммированием сопротивлений линий с учетом сопротивления дуги R2= RА-В+ 0,5RВ-С+ Rдуги2.

Таким образом, расчёт уставок цифровых защит с многоугольными характеристиками (7SA5 и 7SA6) значительно упрощён. К тому же, возможна значительно более гибкая адаптация к системным режимам.

Полные дистанционные реле обычно содержат следующие зоны:

- Пусковая зона (ZA):

Только в случае пуска по сопротивлению эта зона будет иметь определённую характеристику на диаграмме сопротивлений. При использовании комбинированного пуска она изображается на U/I диаграмме.

Пусковая ступень не требуется, если каждая зона управляется независимо. Вместо неё может быть использована 4-ая ступень для ненаправленного резервирования (7SA522) - Зоны трех ступеней защиты (Z1, Z2, Z3) Сюда включается одна ступень без выдержки времени с неполным охватом защищаемой зоны и две ступени с выдержками времени и полным охватом защищаемой зоны. Все эти ступени являются направленными и обычно имеют уставки только в прямом направлении.

Рисунок 1.19 Зоны цифровой дистанционной защиты Во многих случаях и, в частности, при наличии защиты от отказа выключателя, используются только три ступени. При этом первая (Z1, t1= 0) и вторая (Z2, t2) ступени аналогичны упомянутым выше, а третья ступень (Z3, t3) выполняется ненаправленной.

В Европе, где защита от отказа выключателя обычно не применялась, три ступени выполнялись с уставками только в прямом направлении. А пусковая ступень совместно с характеристикой направленности использовалась для направленного и ненаправленного дальнего резервирования (с большой выдержкой времени).

Подобная практика часто используется и при наличии интегрированной в цифровые терминалы функции УРОВ.

Цифровые реле позволяют выбрать направленность действия каждой ступени независимо. Это удобно, например, при установке защиты на шиносоединительном выключателе или трансформаторе. В традиционных реле такая возможность была предусмотрена только в защитах объектов высокого класса напряжения (например, 7SL24) и только для одной из ступеней.

- Управляемая зона с полным охватом (Z1В) Она предназначена для использования в схеме защиты с передачей разрешающих сигналов телеуправления или совместно с АПВ.

- Зона для блокировки защиты при качаниях (Zp) Эта зона располагается вокруг пусковой зоны таким образом, что между ними существует интервал Z - Направленная ступень с пусковым дистанционным реле сопротивления и временем срабатывания, большим уставок ступеней защиты Функция пуска в сочетании с характеристикой направления обеспечивают направленную резервную ступень защиты, действующую в прямом направлении. Она используется в качестве резервной ступени защиты с выдержкой времени, следующей за 3 зоной защиты.

При использовании пуска по сопротивлению эта ступень имеет определенную ограниченную зону действия.

Если используется пуск по току, эта ступень соответствует максимальной токовой направленной защите, если используется комбинированный пуск, то ступень соответствует направленной максимальной токовой защите с пуском по напряжению.

- Ненаправленная ступень с пусковым дистанционным реле и более длительной уставкой, чем уставки выдержек времени ступеней.

Это так называемая завершающая резервная ступень, действующая в случае, если ни одна из предыдущих ступеней не срабатывает. Пусковая зона соответствует зоне ненаправленной ступени дистанционной защиты с большой выдержкой времени или ненаправленной максимальной токовой защите с выдержкой времени и пуском по напряжению.

Функционирование ступеней (зон) дистанционной защиты должно контролироваться таймерами (органами выдержек времени ОВВ) зон и, возможно, координироваться разрешающими или блокирующими сигналами от защиты, расположенной на противоположном конце. В зависимости оттого, сколько систем измерения используется для реализации защищаемых зон, возможны различные структурные схемы устройств защиты.

В основе программного обеспечения цифровых устройств защиты лежат основные принципы, используемые в традиционной технологии.

1.3.1 «Зонно-зависимая» логика В этом случае, для каждой зоны предусмотрена своя многофазная измерительная система. Пусковой орган, определяющий замыкание не используется. Каждая ступень имеет свои органы выдержки времени и отключающие реле. Эта логика имеет то преимущество, что в случае отказа одной ступени, все остальные осуществляют независимое резервирование. Эта концепция идеальна для применения в защите на электромеханической элементной базе, где есть тенденция к отказу срабатывания. В случае применения этой логики для аналогово-статической элементной базы, параллельное соединение большого числа независимых измерительных систем могло бы привести к излишним срабатываниям. При использовании цифровой технологии эта проблема решена функцией самодиагностики.

Рисунок 1.20 Структурная схема «зонно-зависимой логики» (7SA522 и 7SA6) Рисунок 1.21 Круговые характеристики срабатывания Структурная схема этой «зонно-зависимой» логики представлена на рисунке 1.20 Цифровое реле 7SA522 спроектировано в соответствии с этой схемой. Характеристика срабатывания может быть многоугольной или круговой. Ступени не зависят друг от друга и имеют собственные выдержки времени. Но они имеют общую зону блокирования нагрузки, а также зону блокировки при качаниях, которая автоматически располагается вокруг самой большой зоны (см. рисунок 1.21), Пусковая зона (определения повреждения) в этом реле отсутствует [2].

2 Реализация принципа дистанционной защиты для высоковольтных линий на базе ЭПЗ-1636м 2.1 Назначение и составные части В связи с бурным развитием электрических сетей потребовалось большое количество устройств релейной защиты и прежде всего защиты воздушных линий электропередачи (ВЛ). Удобство эксплуатации и экономические соображения потребовали выпуска таких устройств зашиты, которые отличались бы компактностью и универсальностью при высоких технических характеристиках. Именно благодаря таким свойствам комбинированные панели зашиты типов ЭП31636-67/1 и ЭПЗ-1636-67/2 получили широкое распространение, и хотя в настоящее время начато внедрение более совершенных устройств на новой элементной базе, указанные панели еще долгое время будут оставаться наиболее распространенным типом защиты ВЛ 110 - 220 кВ.

Комбинированные панели защиты типов ЭПЗ-1636-67/1 и ЭПЗ-1636-67/ предназначены для использования в качестве основной и резервной или только резервной защиты одиночных и параллельных ВЛ 110-220 кВ с двусторонним и односторонним питанием, с отпайками и без отпаек. В первом случае, когда панель является единственной защитой ВЛ, она должна надежно защищать ВЛ от всех видов коротких замыканий (КЗ), а также осуществлять функцию дальнего резервирования, т. е. срабатывать при КЗ на смежном участке сети в случае отказа защиты или выключателя этого участка. Во втором случае, когда панель устанавливается в дополнение к основной быстродействующей защите ВЛ, она должна выполнять функции дальнего, а также ближнего резервирования, т. е. срабатывать при КЗ на защищаемой ВЛ при отказе или ремонте основной защиты. Если в особых случаях, например на коротких параллельных ВЛ, устанавливаются две быстродействующие защиты, ЭПЗ-1636 должна обеспечивать только функции дальнего резервирования.

Панели защиты обеих модификаций включают в себя:

- для защиты от междуфазных КЗ - трехступенчатую дистанционную защиту (ДЗ). Две ступени размешены в комплекте типа ДЗ-2, третья - в комплекте типа КРС-1, с блокировкой при качаниях (комплект типа КРБ-126) и двухрелейную токовую отсечку (комплект типа КЗ-9);

- для защити от КЗ на землю — четырехступенчатую токовую защиту нулевой последовательности (ТЗНП), в панели ЭПЗ-1636м в этом комплекте размешены только три ступени, а четвертая — вне комплектов;

- для контроля наличия тока по ВЛ в схеме устройства резервирования отказа выключателей (УРОВ) — два реле тока типа РТ-40/Р.

Внедрение в эксплуатацию панелей ЭПЗ-1636 дало существенный экономический эффект. Если раньше ДЗ и ТЗНП размещались па полутора панелях, то в ЭПЗ-1636 они стали размещаться на одной, что дало соответствующую экономию металла, а также места на щите управления и, следовательно, уменьшение расходов на строительную часть щита.

Универсальность исполнения схемы панели позволила почти всегда применять панель без дополнительных реконструкций, что дало экономию затрат на проектирование и монтаж устройств релейной защиты. Разделение в панелях ЭПЗ-1636м единой защиты на два независимых комплекса обеспечило их взаимное резервирование, что дало заметное уменьшение ущерба, возникающего в случае отказа одного из этих комплексов, когда панель ЭПЗ-1636м является единственной защитой ВЛ.

В сетях сложной конфигурации для зашиты ВЛ от междуфазных КЗ используется защита, которая измеряет полное сопротивление ВЛ от места подключения измерительных трансформаторов напряжения (ТН) до места КЗ.

Поскольку это сопротивление пропорционально расстоянию (дистанции) до места КЗ защита названа дистанционной. Хотя она сложнее простых токовых защит, но обладает важными преимуществами: во-первых, зона действия защиты не изменяется при изменении в широких пределах уровня токов КЗ т. е.

при изменении режима работы сети, во-вторых, зашита обладает направленностью действия. Для обеспечения селективности действия ДЗ смежных ВЛ время их действия выполняют зависимым от расстояния до места КЗ: чем дальше КЗ тем больше время срабатывания. Выполнить такую зависимость линейной затруднительно, поэтому ее выполняют ступенчатой: вес КЗ в пределах I зоны, ближайшей к месту установки защиты, отключаются с минимальным временем, все КЗ в пределах следующей, II зоны отключаются с большим временем, КЗ в пределах последней, III зоны, отключаются с наибольшим временем.

Реле сопротивления. Воздушные линии 110-220 кВ имеют сопротивление активно-индуктивного характера (емкость ВЛ обычно учитывают при напряжении 330 кВ и выше), поэтому сопротивление от места установки защиты до места КЗ, обозначаемое ZK, представляется в комплексной плоскости (см. рисунок 2.1) вектором, расположенным под углом л (угол линии) к оси вещественных чисел (активных сопротивлений). Для измерения ZK используются реле сопротивления (PC), к которым подводятся напряжение UP,B от ТН в месте подключения ВЛ к шинам подстанции (ПС) и ток IР,В от трансформаторов тока (ТТ), включенных в защищаемую ВЛ. Соотношение между первичными и вторичными величинами определяется формулами:

где UP,B, IP,B - вторичные напряжение и ток; UР,П, IР,П - первичные напряжение и ток; КU и KI - коэффициенты трансформации ТН и ТТ.

В последующем описании для упрощения записей можно принять КU и KI равными единице, тогда UP,B=UР,П=UР и IP,B =IР,П = IР, а отношение UР/IР=ZР, называемое сопротивлением на зажимах PC, равно ZK.

Сопротивление ZР на грани срабатывания обозначается ZС,Р. Чтобы PC надежно чувствовало КЗ на защищаемой ВЛ, но не реагировало на КЗ «за спиной», область полных сопротивлений, в которых срабатывает PC, должна с определенным запасом на погрешности при расчете параметров ВЛ, токов КЗ, на влияние дуги и т. д. охватывать наибольший вектор ZK в пределах защищаемой зоны (заштриховано на рисунке 2.1). Граница областей срабатывания несрабатывания называется характеристикой срабатывания PC.

Рисунок 2.1 Характеристика срабатывания РС Рисунок 2.2 Схема сравнения модулей электрических величин Особо следует остановиться на влиянии дуги, возникающей при КЗ.

Известно, что сопротивление дуги носит активный характер, поэтому вектор сопротивления дуги RД, определяемый как частное от деления напряжения на дуге на ток в месте КЗ, совпадает по направлению с этим током. Если ток в месте КЗ совпадает по направлению с током, протекающим через защиту (что характерно для тупиковых и слабо нагруженных ВЛ), вектор RД направлен параллельно оси абсцисс комплексной плоскости, в которой представлена характеристика рассматриваемой защиты (см. рисунок 2.1), если не совпадает, то направлен под некоторым углом к этой оси. В любом случае конец вектора результирующего сопротивления на зажимах PC может оказаться за пределами области срабатывания PC, если ее выбирать без надлежащих запасов. Оценить влияние дуги при расчетах можно исходя из приближенного определения падения напряжения на дуге порядка 1 кВ на каждый метр дуги. Если принять, что при КЗ дуга может раздуться до величины, в 2-3 раза превышающей расстояние между фазами ВЛ, можно для каждого конкретного случая рассчитать сопротивление дуги. Анализ показывает, что при малых ZK и относительно малых уровнях токов КЗ влияние переходного сопротивления дуги может быть значительным и требует учета при расчете уставок.

Первая и вторая ступени ДЗ выполняются с помощью PC, которые называются дистанционными органами, имеют возможность переключения уставок с I на II ступень и расположены в комплекте AKZ2 (см. рисунок 2.3).

Третья ступень ДЗ выполняется с помощью одноступенчатых PC, расположенных в комплекте AKZ1 (см. рисунок 2.4). Вначале целесообразно рассмотреть элементы, общие для всех PC, а затем отметить особенности PC III ступени.

Рисунок 2.3 Принципиальная схема РС в комплекте типа ДЗ- Схема сравнения является основой PC. Она включает в себя выпрямительные мосты VS1, VS2, балластные резисторы R14, R15 в PC комплекта AKZ2, R15, R16 в комплекте AKZ1 и нуль-индикатор ЕA. На вход моста VS1 подается величина U1 n1 I P E П, формируемая рабочим контуром.

На вход моста VS2 подается величина U1 nU U P n1 I P E П, формируемая тормозным контуром. Вектор nUUP формируется трансформатором напряжения TV1, вектор nIIP - трансреактором TAV1 и нагружающими его резисторами R9 R12, вектор EП - трансреактором TAV2 и контуром подпитки. Для защиты НИ от больших кратностей как тормозного, так и рабочего тока предусмотрены включенные параллельно входу НИ защитные кремниевые диоды VD6, VD тина Д102. Падение напряжения на открытом кремниевом диоде обычно не превышает 0,6-0,8 В, этим ограничивается ток через НИ. Для сглаживания пульсации выпрямленного тока после мостов предусмотрены фильтр-пробка L1-C4, настроенный на частоту 100 Гц, и конденсатор C5, включенный параллельно входу НИ.

Рисунок 2.4 Принципиальная схема РС в комплекте типа КРС- Трансформатор напряжения TV1, формирующий для тормозного контура величину nUUP, подключен первичной обмоткой к линейному напряжению UP, соответствующему подведенной к трансреактору TAV разности фазных токов. Вторичное напряжение совпадает по направлению с UР и регулируется изменением суммарного числа витков двух последовательно включенных вторичных обмоток в соответствии с формулой:

где n'U — максимальное значение nU при 100% включенных витков вторичной обмотки; N % - процент включенных витков вторичной обмотки.

Регулировка числа витков осуществляется:

- отводами вторичной обмотки, содержащей 80% витков, ступенчато, через 20% (0-20-40-60-80%);

- отводами вторичных обмоток, содержащих 23% витков, ступенчато, через 5% (0-5-10-15 %);

- положением резисторов плавной регулировки уставки (R28, R29 в PC комплекта AKZ2, R24 в PC комплекта AKZ1), подключенных к дополнительным виткам вторичных обмоток с меньшим числом витков (диапазон регулировки - 8%).

Расчетный диапазон регулировки составляет от 5 до 100% витков, что соответствует 20-кратному изменению nU и ZC.P.. При этом из (2.3) минимальное сопротивление срабатывания получается при 100% включенных витков вторичной обмотки, обозначается Zуст,min и зависит только от коэффициента nI. Для выравнивания значений сопротивлений, вносимых в тормозной контур при регулировке уставок, предусмотрены резисторы R16-R в PC комплекта AKZ2 и R17-R23 в PC комплекта AKZ1.

Поскольку PC комплекта AKZ2 предназначены для реализации I и II ступеней ДЗ, регулировки числа вторичных витков для каждой ступени выполняются независимо, а переключение уставок осуществляется внешним промежуточным реле, подключающим в тормозной контур потенциал либо с резистора R28, либо с резистора R29.

Кроме перечисленных предусмотрена регулировка числа витков первичной обмотки для обеспечения постоянства минимального сопротивления срабатывания PC при разных значениях м.ч.. Поскольку TAV1 выдает при м.ч.=80° большее напряжение на выходе, чем при м.ч.= 65°, трансформатор TV1 тоже должен выдавать большее напряжение, поэтому число витков его первичной обмотки при переходе на м.ч.=80° уменьшается, а коэффициент трансформации увеличивается. Таким образом, при м.ч.=65° n'U =2, а при м.ч.=80° n'U =2,5.

Трансреактор TAV1, формирующий для рабочего и тормозного контуров векторы ±nIIP имеет две первичные и две вторичные обмотки. Первичные обмотки включаются в токовые цепи таким образом, чтобы во вторичных обмотках наводилась ЭДС, пропорциональная геометрической разности подводимых фазных токов. Первичные обмотки выполняются в двух исполнениях: для защит с номинальным током 5 или 1 А, при этом магнитодвижущая сила первичных обмоток остается одинаковой для обоих исполнений. Чтобы ввести величины nIIP в оба контура строго одинаковыми по модулю, нужно предусмотреть возможность независимой регулировки ЭДС вторичных обмоток TAV1. С этой целью трансреактор выполняется на сложном трехстержневом магнитопроводе (см. рисунок 2.5). Первичные обмотки намотаны на среднем стержне, а вторичные — на крайних стержнях, имеющих регулируемые зазоры, изменением которых можно выравнивать ЭДС вторичных обмоток.

Трансреактор подпитки TAV2 и контур подпитки (TAV2 и конденсатор С6) предназначены для устранения мертвой зоны PC при близких КЗ, т. е. для превращения PC в орган направления мощности. При двухфазных КЗ (например, АВ) в качестве величины для формирования ЕП, очевидно, следует взять напряжение третьей, неповрежденной фазы UС0, а чтобы оно совпало с напряжением UАВ, повернуть его на 90° (см. рисунок 2.6). Для этой цели служит контур подпитки, к которому приложено напряжение третьей фазы и который настраивается в резонанс на частоте 50 Гц. Тогда IC0 совпадает с UC0, напряжение на конденсаторе UC отстает от этого тока на 90°, а напряжение на индуктивности UL опережает его на те же 90°. Трансформированное UL с обратным знаком превращается в EП вводимое в рабочий и тормозной контуры и совпадающее с направлением UP(UAB). Контур подпитки устраняет также мертвую зону PC при близких трехфазных КЗ благодаря тому, что он настроен в резонанс на частоте 50 Гц. При глубоком снижении напряжения третьей фазы на входе контура в нем некоторое время продолжают сохраняться колебания («память»), а следовательно, и ЕП на выходе TAV2. Существование ЕП обеспечивает правильную работу PC при трехфазном КЗ в начале ВЛ, если I ступень не имеет выдержки времени на срабатывание. Контур настраивается в резонанс регулировкой воздушного зазора в TAV2.

Рисунок 2.6 Схема контура подпитки (а) и векторная диаграмма токов и Особенности PC III ступени (см. рисунок 2.4) - Реле сопротивления выполнено одноступенчатым, поэтому трансформатор TV1 имеет только один комплект отводов от вторичных обмоток.

- Введением резистора R14 в тормозной контур предоставлена возможность ослаблять его и тем самым смещать характеристику срабатывания в III квадрант на 6-12%. Этим обеспечивается надежное переключение уставок дистанционных органов при КЗ в начале ВЛ, что важно для случаев, когда при переходе КЗ из однофазного в междуфазное I ступень оказывается выведенной блокировкой при качаниях, и отключение может произойти только по цепям неблокируемой II ступени. Возникающая при этом некоторая потеря направленности, как правило, не опасна, так как при близких КЗ «за спиной»

обязаны сработать защиты, более быстродействующие, чем рассматриваемая III ступень. При КЗ на шинах с отказом защиты шин действие PC III ступени даже благоприятно.

- Благодаря возможности смещения характеристики срабатывания в III квадрант в целях упрощения из схемы PC исключен контур подпитки. В тех редких случаях, когда смещение характеристики срабатывания PC в III квадрант неприемлемо, приходится мириться с наличием у PC мертвой зоны, которая перекрывается токовой отсечкой и I ступенью ДЗ.

- Третья ступень, очевидно, имеет самую длинную зону действия. Это иногда вызывает затруднения при отстройке круговой характеристики срабатывания от тока нагрузки по ВЛ. С целью облегчения такой отстройки предусмотрена возможность превращения характеристики срабатывания из круговой в эллиптическую. Такая характеристика получается использованием переменной составляющей напряжений на выходе диодных мостов схемы сравнения.

Рисунок 2.7 Характеристика срабатывания направленного РС Из рис. 2.7 видно, что точки С и 0 характеристики получаются, если векторы U1 и U2 либо совпадают по фазе, либо сдвинуты на 180°. В обоих случаях переменные составляющие на выходах обоих диодных мостов (см.

рисунок 2.2) совпадают по фазе и, следовательно, их разность, прикладываемая к сглаживающему фильтру и НИ, равна нулю. Если вектор U2 сдвинут относительно вектора U1 на 90° (точки D и Е характеристики на рисунке 2.7), соответственно сдвинуты и мгновенные значения напряжений на выходах диодных мостов. Переменная составляющая разности мгновенных значении этих напряжений, приложенная к сглаживающему фильтру и НИ, получается в этом случае максимальной. В PC комплекта КРС-1 панели ЭПЗ- 1636м (см.

рисунок 2.4) положительные полуволны переменной составляющей срезаются шунтирующей цепочкой VD8-(R25-R27) и к НИ не прикладываются, что равносильно уменьшению тока в НИ в сторону срабатывания. Таким образом, напряжение U1 уравновешивается меньшим значением U2, т. е. характеристика срабатывания сжимается (точки D и Е смещаются в положения D' и E').

Можно показать, что при промежуточных значениях углов между U1 и U2 точки характеристики укладываются на эллипс с осями 0С и D'E'. Регулировка эллипсности осуществляется выбором соответствующего резистора из R25R27. Для уменьшения возможной вибрации НИ при работе PC с эллиптической характеристикой параллельно входу НИ подключается конденсатор С5.

Из опыта эксплуатации известно, что в случае использования эллиптической характеристики с уставкой по эллипсности e=0,5 при уменьшении тока в реле от 2Iном до двойного тока точной работы происходит увеличение соотношения осей эллипса более чем на 10%, что приводит к ухудшению отстройки реле от токов нагрузки. Это объясняется нелинейным изменением прямого сопротивления кремниевого диода VD8 (типа Д223Б) в зависимости от протекающего по нему тока и соизмеримостью этого сопротивления со значением сопротивления резистора R25.

- Для проверки PC под нагрузкой в TV1 предусмотрена дополнительная вторичная обмотка, содержащая 1 % витков.

2.2 Устройство блокировки при качаниях В случае нарушения устойчивости параллельной работы электростанций по линиям электропередачи возникают качания, сопровождающиеся значительными колебаниями тока, напряжения и угла между ними. Поскольку PC может сработать при этик колебаниях, ДЗ дополняется блокировкой при качаниях, В описываемых блокировках используется тот факт, что при КЗ возникает несимметрия системы токов и напряжений (устойчивая, если КЗ несимметричное, и кратковременная, если КЗ трехфазное). При появлении несимметрии (КЗ) блокировка разрешает сработать защите в течение заданного времени; при отсутствии несимметрии (качания) защита остается заблокированной.

Блокировка при качаниях в панелях обеих модификаций выполняется в двух вариантах: типа КРБ-125. в которой выявителем несимметрии служит фильтр напряжений обратной последовательности (ФНОП), и типа КРБ-126 в которой таким выявителем является фильтр токов обратной последовательности (ФТОП). Блокировка типа КРБ-125 применяется относительно редко, в слаборазветвленных сетях с длинными ВЛ и маломощными источниками питания. Вблизи мощных источников питания блокировка становится нечувствительной. Блокировка типа КРБ-126 широко применяется в разветвленных сетях с мощными источниками питания, но может оказаться нечувствительной в конце длинной ВЛ, отходящей от маломощного источника питания. Кроме того, блокировку приходится загрублять для отстройки от токов обратной последовательности на ВЛ, примыкающих к тяговым ПС, что тоже снижает ее чувствительность.

Блокировка типа КРБ-126 (см. рисунок 2.8) включает в себя прежде всего ФТОП, в том числе трансформаторы тока ТА2, ТАЗ, резисторы R7-R10, конденсаторы С2, СЗ. На выходе, т. е. в первичную обмотку трансформатора TL1 ФТОП выдает ток. пропорциональный только составляющей I2 в несимметричной системе фазных токов по защищаемой ВЛ:

Для этого на выходе фильтра исключаются составляющие токов прямой I1 и нулевой I0 последовательностей.

трансформаторов ТА2, ТАЗ. Их обмотки, включенные в нулевой провод токовых цепей, имеют в 3 раза меньше витков, чем обмотки, включенные в фазные провода. Если подать на вход токовых цепей систему токов IA=IB=IC=I0, то в нулевом проводе потечет ток 3I0, а во вторичных обмотках ТА2, ТАЗ тока не будет.

а - принципиальная схема, б - векторная диаграмма токов при подаче на вход ФТОП системы токов прямой последовательности, в - то же при подаче на вход ФТОП системы токов Рисунок 2.8 Блокировка при качаниях типа КРБ- Составляющая I1, исключается выбором соотношения плеч ФТОП.

Заметим, что при подаче на вход системы токов I1, во вторичной обмотке ТА потечет ток I'A, во вторичной обмотке ТАЗ- ток I'B, в общем проводе (через зажим 39) - ток I'A+I'B=-I'C, т. е. ток I'C, если принять его направление от трансформаторов тока к RС-цепи. Токи I'A, I'B, I'C образуют симметричную систему (см. рисунок 2.8, б). Ток I'A разветвляется на две составляющие: через резисторы R7, R8 - I'R, через конденсатор С2 - I'X. Соотношение сопротивлений R и XC Ток выбирается таким образом, чтобы ток I'R отставал от I'A на 30. Ток I'С также разветвляется на две составляющие: через резисторы R9, R10 - I''R, через конденсатор С3 - I''X. Соотношение сопротивлений R и XC выбирается так, чтобы I''R отставал от I'C на 60° и совпадал с I'X. В сумме I''R + I'X= I'B. Токи I'R и I''X оказываются равными по модулю и противоположными по направлению, следовательно, через трансформатор TL1 ток не проходит, напряжение на вторичной обмотке отсутствует [7].

При подаче на вход настроенного таким образом ФТОП системы токов I2, (см. рисунок 2.8, в) меняется направление тока I'С и, следовательно, токов I''X и I''R. Но так как I''X по-прежнему опережает ток I'C на 30°, то сумма токов, протекающих в первичной обмотке TL1, равна Imn= I'R+ I''X. Вектор Imn, очевидно, направлен противоположно вектору IB, и модуль его равен:

Ток срабатывания блокировки регулируется ступенчато переключением отводов первичной обмотки TL1: 0,5-0,75-1,0-1,5 А (вторичных) обратной последовательности для панели с Iном=5 А и соответственно 0,1-0,15-0,2-0,3 А для панели с Iном=1 А. Ток вторичной обмотки ТL1 через выпрямительный мост VS2 попадает в рабочую обмотку поляризованного реле КА1, настройкой которого можно регулировать ток срабатывания блокировки в небольших пределах. Для устранения влияния сетевых токов пятой гармоники параллельно вторичной обмотке ТL1 включен фильтр-шунт L1-С4, настроенный на частоту 250 Гц и имеющий для этой частоты сопротивление много меньшее, чем сопротивление нагрузки TL1.

На ту же обмотку реле КА1 подключен через выпрямительный мост VS и трансформатор тока ТА4 ток 3I0 для тех случаев, когда не обеспечивается чувствительность по I2 при КЗ на землю. Чувствительность блокировки к току 3I0 регулируется отводами ТА4: 1,5-3-6 А вторичного тока нулевой последовательности для панели с Iном=5 А или 0,3-0,6-1,2 А для панели с Iном= А. Сглаживание выпрямленного тока после VS2, VS3 осуществляется фильтром-шунтом второй гармоники L2-С6. Для повышения коэффициента возврата блокировки вводится резистор R12, отсасывающий на себя часть тока после пуска блокировки.

Следует заметить, что отличие реальных характеристик ТТ, питающих защиту, и всех элементов ФТОП от идеальных приводит к существованию в обмотке КА1 некоторого тока небаланса при подаче системы токов I1 (нагрузки, качаний). Если кратность тока качаний велика по отношению к номинальному току панели, то велик и небаланс, и существует угроза излишнего срабатывания блокировки, а следовательно, и защиты. Чтобы избежать этого, достаточно загрубить реле KA1 током одной фазы так, чтобы при КЗ это загрубление не мешало нормальной работе блокировки, а при качаниях надежно запрещало ее срабатывание. Загрубление достигается подключением тормозной обмотки КА1 встречно к основной через мост VS1 и трансформатор ТА1 в фазу А токовых цепей. При этом где I2C.P. - ток срабатывания KA1 по току I2 при наличии торможения, А;

I2C.P.0 - то же при отсутствии торможения, А; IT - тормозной ток, А;

KT - коэффициент торможения, регулируемый вторичными отводами ТА1 (4-7-11 %).

Для сглаживания пульсаций напряжения после VS1 предусмотрен конденсатор С5, а для предотвращения ложного возврата реле KA1 вследствие уменьшения тока через его рабочую обмотку после замыкания цепи через R предусмотрена аналогичная цепь через R11, уменьшающая пропорционально и ток через тормозную обмотку. Введение торможения имеет недостаток:

загрубляет блокировку при трехфазных КЗ и двухфазных КЗ фаз АB и СA.

2.3 Устройство блокировки при неисправностях в цепях напряжения Известно, что при снятии напряжения с PC последние могут ложно сработать от тока нагрузки. Чтобы при этом не сработала ДЗ, и комплекте AKZ2 предусмотрена блокировка при неисправностях в цепях напряжения типа КРБ-12, которая выводит ДЗ из действия или подает сигнал, если ложное действие защиты не может произойти без пуска блокировки при качаниях.

Типовая схема цепей напряжения и способ подключения к ним КРБ- представлены на рис.

В нормальном режиме векторные диаграммы вторичных напряжений ТН и токов а обмотках блокировки имеют вид, представленный на рисунке 2.9, б и в. По обмотке w4 проходит сумма токов Ia, Ib, Ic определяемых приложенными фазными напряжениями и сопротивлениями резисторов R33-R35. Резистор R выполнен вдвое меньшим, чем R34, R35, Iа оказывается вдвое большим, чем Ib и Ic, поэтому сумма всех трех токов I 4 I а. Поток в TV2 от тока I компенсируется противоположно направленным потоком от тока I3, создаваемого в обмотке 3 напряжением фазы на выходе обмотки TVa, в схеме разомкнутого треугольника ТН. Значение I3 для точной компенсации регулируется резистором R37. По обмотке 2, подключенной ко вторичным обмоткам ТН, собранным по схеме фильтра напряжений нулевой последовательности (ФННП), ток не проходит, так как напряжение на выходе ФННП появляется только при КЗ на землю. Блокировка не срабатывает.

При междуфазных КЗ любого вида (например, СA) векторные диаграммы напряжений ТН и токов в обмотках блокировки приобретают вид, представленный на рисунке 2.10, а и б. Компенсация потоков не нарушается, блокировка не срабатывает.

При однофазных КЗ любого вида (например, КЗ на фазе В) векторные диаграммы напряжений ТН и токов в обмотках блокировки приобретают вид, представленный на рисунке 2.10, в и г. Баланс между потоками от I4 и от I нарушается, но появляется ток в обмотке 2, регулируемый резистором R для точной компенсации потоков в этом режиме. В данном примере I 4 I а Ib, Блокировка не работает. Можно показать, что блокировка не работает и при двухфазных КЗ на землю.

а – принципиальная схема блокировки и подключение ее ко вторичным цепям ТН;

б – векторная диаграмма напряжений, подводимых к блокировке;

в – векторная диаграмма токов в обмотках трансформатора блокировки.

Рисунок 2.9 Блокировка при неисправностях в цепях напряжения типа КРБ- Аналогично можно показать, что блокировка не работает при подаче от ТН системы симметричных напряжений как обратной, так и нулевой последовательности. Поскольку высшие гармонические, содержащиеся в напряжении сети, представляют собой системы симметричных составляющих той или иной последовательности, КРБ-12 не реагирует на высшие гармонические.

При обрыве любой из фаз или нулевого провода звезды ТН балансировка потоком нарушается, в обмотке 1 появляется ток, выпрямляемый мостом VS и проходящий через поляризованное реле KV1. Последнее срабатывает, блокируя защиту или подавая сигнал. Недостатком блокировки является то, что она не срабатывает при исчезновении всех напряжений ТН, например при отключении его разъединителем. Чтобы иметь в этом случае хотя бы сигнал, целесообразно подключить на одно из линейных напряжений звезды ТН реле блокировки при качаниях KV2 (КРБ-125) или KV1 (КРБ-126), обычно неиспользуемые по своему прямому назначению. Размыкающий контакт этого реле включается в цепях сигнализации параллельно контакту повторителя реле KV1 из КРБ-12.

б – токи в обмотках блокировки при таком КЗ; в – напряжения при однофазном КЗ на фазе В;

Рисунок 2.10 Векторные диаграммы, поясняющие работу блокировки типа 2.4 Защита от КЗ на землю, токовая отсечка от многофазных КЗ Для защиты от КЗ на землю применена токовая защита нулевой последовательности (ТЗНП), использующая факт появления в токах и напряжениях составляющих нулевой последовательности при этих КЗ в сети с глухо-заземленными нейтралями трансформаторов. Поскольку составляющие нулевой последовательности выделяются из фазных величин простым геометрическим суммированием векторов этих величин, нулевой провод токовых цепей, собранных по схеме полной звезды, представляет собой фильтр токов нулевой последовательности (ФТНП). Токовая защита нулевой последовательности выполнена с использованием электромагнитных реле тока, включаемых в этот нулевой провод. Для обеспечения селективности действия Т3НП смежных ВЛ время действия защит выполняют, так же как и в ДЗ, зависящим от расстояния до места КЗ: чем меньше ток срабатывания, т. е. чем дальше КЗ, тем больше время срабатывания. Аналогично ДЗ такую зависимость выполняют ступенчатой. Первая ступень защиты имеет наибольший ток и наименьшее время срабатывания, II ступень имеет меньший ток срабатывания и большее время срабатывания, согласуясь с I ступенью защиты предыдущей ВЛ, и т. д. ТЗНП отстроена от токов нагрузки и качаний, поскольку в симметричных режимах нет составляющей тока нулевой последовательности.

Направленность действия ТЗНП обеспечивается выбором уставок по току или использованием реле направления мощности (РМ), подключаемого токовой обмоткой к ФТНП, а обмоткой напряжения - к ФННП, выполненному из трех последовательно соединенных вторичных обмоток ТН (схема разомкнутого треугольника). В панелях ЭПЗ-1636 использованы индукционные РМ типов РБМ-177, РБМ-178.

При установке направленной ТЗНП вблизи мощных ПС может оказаться недостаточной чувствительность РМ, срабатывающего при направлении мощности нулевой последовательности от шин в линию, - так называемого. РМ прямого действия, или разрешающего РМ. Поэтому в панелях ЭПЗ- предусмотрены два РМ: одно - встроенное в комплект АК2. другое — выносное, которое обычно выполняется блокирующим, или РМ обратного действия, т.е. срабатывающим при КЗ «за спиной» и своим срабатыванием запрещающим работу той ступени, для которой оно используется. Наоборот, при КЗ на ВЛ, когда данная ступень должна сработать, блокирующее РМ не работает, чем разрешает срабатывание ступени. Использованием блокирующего РМ повышается надежность ТЗНП на срабатывание, например при неисправности цепей напряжения разомкнутого треугольника (повышается качество ближнего резервирования).

Благодаря наличию блокирующих РМ предоставляется возможность выполнения быстродействующей поперечной ТЗНП параллельных ВЛ. Зашита осуществляется ускорением одной из ступеней ТЗНП первой ВЛ при срабатывании блокирующего РМ второй ВЛ, т. е. когда КЗ наверняка находится в пределах первой ВЛ. После ускоренного отключения первой ВЛ с одного конца направление мощности на противоположном конце второй ВЛ меняется, срабатывает блокирующее РМ и осуществляет ускоренное отключение первой ВЛ с другого конца.

Токовая Отсечка в двухрелейном исполнении дополняет защиту от многофазных КЗ. Простейшая схема отсечки обеспечивает ей высокую надежность. Отсечка играет важнейшую роль при КЗ в начале ВЛ, когда PC работают «по памяти», следовательно, с меньшей надежностью. Если первая ступень ДЗ выполняется с выдержкой времени (следовательно, «память»

отсутствует), отсечка становится единственной быстродействующей защитой.

Однако на коротких ВЛ (порой именно в тех случаях, когда I ступень ДЗ выполняется с выдержкой времени) отстроить отсечку от КЗ на шинах противоположной ПС и вместе с тем обеспечить ее достаточную чувствительность при КЗ в начале ВЛ часто не удается. В этом случае полезно иметь неселективную отсечку, автоматически вводимую контактом реле ускорения для действия при включении выключателя от АПВ или вручную. В панели ЭПЗ-1636м предусмотрены специальные цели для такого исполнения отсечки [4].

(модернизированный вариант) Наряду с заменой МЭР на полупроводниковый НИ в панелях ЭПЗ-1636м без радикального изменения состава панели ценой изменения схемы включения отдельных элементов достигнуто существенное повышение эффективности ближнего резервирования.

Известно, что в значительной части сетей 110 кВ защита ЭПЗ-1636 (или ее предшественники: панели ПЗ-157, ПЗ-156. ПЗ-159, ПЗ-2 в сочетании с ТЗНП) является основной и единственной защитой ВЛ. Очевидно, при этом ближнее резервирование защит отсутствует. Принципиальное изменение схемы, выполненное в панели ЭПЗ-1636м, дает в этом случае наибольший эффект. Суть изменения состоит в том. что все устройства панели делятся на два комплекса, две независимые защиты.

Первый комплекс включает в себя:

- двухступенчатую ДЗ в комплекте типа ДЗ-2;

- блокировку при качаниях в комплекте типа КРБ-126 (КРБ-125);

- блокировку при неисправностях в цепях напряжения в комплекте типа ДЗ-2;

- одноступенчатую ТЗНП с использованием отдельно стоящих реле тока, мощности и промежуточного реле для размножения контактов РМ.

Второй комплекс включает в себя:

- токовую отсечку в комплекте типа КЗ-9;

- одноступенчатую ДЗ в комплекте типа KPC-I;

- трехступенчатую ТЗНП в комплекте типа КЗ-10.

Одноступенчатая ДЗ. выполняемая как III ступень общей ДЗ, и токовая отсечка II комплекса резервируют ДЗ из I комплекса. Одноступенчатая ТЗНП из 1 комплекса, выполняемая как IV ступень общей ТЗНП, резервирует ТЗНП из II комплекса.

Питание цепей переменного тока каждого комплекса может осуществляться от отдельных групп ТТ, питание оперативных цепей - через отдельные автоматические выключатели. Цени напряжения I и II комплексов рекомендуется подключать отдельными кабелями от панели ТН. Цепи отключения выключателей от I и II комплексов рекомендуется объединять на панелях управления, а цепи пуска УРОВ - на панелях УРОВ. Каждый комплекс имеет свои выходные реле, свои испытательные блоки в цепях переменного тока и напряжения, в оперативных цепях.

При распределении цепей I и II комплексов по разным группам ТТ и по различным автоматическим выключателям оперативных цепей резервирование достигается следующим образом. В случае неисправности в цепях тока или исчезновения оперативного напряжения I комплекса междуфазное КЗ на защищаемой ВЛ ликвидируется токовой отсечкой или III ступенью ДЗ с выдержкой времени (как при дальнем резервировании), а КЗ на землю — трехступенчатой ТЗНП. В случае неисправности в цепях тока или исчезновения оперативного напряжения II комплекса многофазное КЗ на защищаемой ВЛ ликвидируется двухступенчатой ДЗ, а КЗ на землю одной фазы - IV ступенью ТЗНП с выдержкой времени (как при дальнем резервировании). Допускается возможность поочередной проверки I и II комплексов при условии неселективного ускорения на время проверки поочередно III ступени ДЗ и IV ступени ТЗНП.

Вместе с тем панель ЭПЗ-1636м выполняется универсальной с возможностью ее использования:

- в качестве единственной защиты ВЛ. т. е. с описанным разделением панели на два комплекса;

- в качестве панели резервной защиты ВЛ при наличии отдельной основной защиты, например диффазной; в этом случае оба комплекса объединяются по токовым и оперативным цепям;

- для выполнения направленной защиты с высокочастотной блокировкой (ВЧБ).

Следует отметить, что при разделении защит панели на два комплекса их полной взаимной независимости не достигается.

- Если PC III ступени ДЗ (II комплекс) используется для переключения уставок PC I комплекса, то отказ PC III ступени приводит к отказу и II ступени ДЗ; если использовать для переключения уставок PC I комплекса блокировку при качаниях, это требует увеличения ступени селективности смежных защит на 0,15-0,2 с.

- Контакт блокировки при неисправностях в цепях напряжения из I комплекса контролирует ДЗ II комплекса; отказ этой блокировки, например при отсутствии оперативного напряжения на I комплексе, может привести к ложному срабатыванию III ступени ДЗ от токов нагрузки при появлении неисправности в цепях напряжения.

- Контакт повторителя блокирующего РМ из I комплекса может быть использован для организации направленности II и III ступени ТЗНП II комплекса; отказ срабатывания этого повторителя, например при отсутствии оперативного напряжения на I комплексе, может привести к излишнему действию ступени с блокирующим РМ при КЗ «за спиной».

- Наконец, существуют общие для обоих комплексов цепи ускорения, неисправность которых может привести к неправильному действию защит как I, так и II комплекса.

Тем не менее выигрыш от выполненной заводом модернизации панели весьма ощутим, а затраты на эксплуатационное обслуживание почти не изменились.

Кроме описанного основного отличия в панель внесен ряд дополнительных изменений.

Для повышения чувствительности дальнего резервирования в схему панели заложена возможность включения последних ступеней ДЗ и ТЗНП одной из параллельных ВЛ на сумму токов обеих ВЛ.

Исключена за ненадобностью возможность осуществления в схеме ДЗ фиксации мгновенного замера.

Подача плюса на PC III ступени и блок питания его НИ осуществляется, как правило, через размыкающий контакт устройства блокировки при неисправностях в цепях напряжения. Предусмотрена возможность подачи плюса и через контакты блокировки при качаниях, однако без шунтирования этих контактов после срабатывания PC, что создает возможность срыва отключения III ступенью, если в результате перехода КЗ из однофазного в междуфазное блокировка при качаниях запустится раньше, чем сработает PC, и может вернуться раньше, чем истечет выдержка времени на срабатывание III ступени ДЗ.

Предусмотрена возможность ввода в действие токовой отсечки только на время включения выключателя (контактом реле ускорения) на случай, если на ВЛ невозможно выполнить постоянно введенную токовую отсечку.

Исключены токовые обмотки выходных реле в цепях отключения выключателей, поскольку удерживание отключающего сигнала после срабатывания защиты предусмотрено в схемах управления выключателем.

Исключены накладки в цепях отключения выключателей и предусмотрены накладки в цепях обмоток выходных промежуточных реле каждого комплекса. Такое решение имеет свои достоинства и недостатки:

- при выводе накладкой защиты из работы выводится и пуск УРОВ от нее, что хорошо, если защита угрожает неправильным действием, и плохо, если защита выведена ошибочно;

- если цени управления выключателем питаются от отдельного автоматического выключателя, то при отключенных накладках и отключенном автоматическом выключателе оперативного напряжения защиты нажатие на якорь выходного реле может вызвать ложное отключение ВЛ, а при наличии нагрузки на ВЛ и действие УРОВ; это плохо, тем более что релейный персонал привык к панелям с накладками в отключающих цепях;

- при потере контакта в накладке введенной защиты теряется и пуск УРОВ от этой защиты, что тоже нежелательно.

Несложным перемонтажом можно по желанию энергосистемы осуществить перенос накладок в отключающие цепи. Следует только оставить в цепях выходных реле накладки I-II и III ступеней ДЗ, чтобы оперативный персонал мог вывести ДЗ из работы в случае устойчивой неисправности в цепях напряжения [3].

3 Анализ теоретических основ действия дистанционных защит на базе цифровых реле 3.1 Описание терминала 7SA Цифровое устройство дистанционной защиты SIPROTEC® 7SA оснащено высокопроизводительной микропроцессорной системой. Поэтому все функции устройства, начиная от измерений до выдачи команд на силовой выключатель, реализуются полностью цифровым методом. Измерительные входы ME преобразуют поступающие от трансформатора токи и напряжения и адаптируют их к уровню, на котором они обрабатываются в устройстве.

Устройство имеет 4 токовых входа и 4 входа напряжения. Три токовых входа предусмотрены для подачи фазных токов, а четвертый вход может путем изменения параметров использоваться для тока нулевой последовательности (тока нулевой точки трансформатора), тока нулевой последовательности параллельной линии (для компенсации влияния параллельной линии) или тока нейтрали питающего трансформатора (для определения направления при замыканиях на землю).

Для каждого напряжения «фаза-земля» предусмотрен один вход напряжения. Еще один вход напряжения (U4) может выборочно использоваться для ввода нулевого напряжения (е-n-напряжение разомкнутого треугольника), для напряжения сборных шин (для контроля синхронности и включения) и для любого другого напряжения (Ux) (при использовании защиты от перенапряжения). Аналоговые величины поступают в модуль входных усилителей EV.

Этот модуль обеспечивает высокоомную изоляцию входных величин и содержит фильтры, оптимизирующие дальнейшую обработку измеряемых величин относительно ширины полосы частот и скорости обработки (частоты дискретизации).

Блок аналого-цифрового преобразования (AD) включает в себя аналогоцифровой преобразователь (АЦП) и буфер памяти (накопитель) для ввода данных в микропроцессор.

В микропроцессорной системе µС наряду с обработкой измеряемых величин реализуются основные функции защиты и управления. Среди них следует выделить следующие:

- фильтрация и первичная обработка измеряемых величин;

- непрерывный контроль измеряемых величин;

- контроль условий срабатывания для отдельных функций устройства защиты;

- проверка граничных условий и временных ограничений;

- обработка сигналов для логических функций;

- формирование команд на отключение и включение;

- запоминание сообщений, данных о повреждениях и соответствующих значений измеряемых величин для анализа повреждений;

- управление операционной системой и такими функциями, как например, хранение данных, часы реального времени коммуникации, интерфейсы и т.д.

Информация выводится через выходной усилитель AV.

Входная и выходная дискретная информация, поступает в микропроцессор и выводится из него через модули входных и выходных сигналов (входы и выходы).

Через дискретные входы в систему поступает информация от электроустановки (напр., телесигналы) или от других устройств (напр., команды блокировки). Выходной информацией являются прежде всего команды для коммутационных аппаратов и сообщения для телесигнализации важных событий и состояний.

Оптические индикаторы (LED-светодиоды) и дисплей на жидких кристаллах (LC) на передней панели выдают информацию о функционировании устройства и сообщения о событиях, состояниях и измеряемых величинах.

Встроенные управляющие и цифровые клавиши позволяют с помощью LC-дисплея осуществлять на месте обмен информацией с устройством. При этом можно запрашивать всю информацию об устройстве. Напр., параметры настройки, эксплуатационные и аварийные сообщения, измеряемые величины и изменять значения параметров настройки.

Если в устройстве реализованы функции управления электроустановкой, то это управление также можно осуществлять с передней панели устройства.

Через последовательный интерфейс управления на передней панели с помощью управляющей программы DISGI® 4 осуществляется связь с персональным компьютером, что делает возможным удобное управление всеми функциями устройства.

Через последовательный сервисный интерфейс также можно установит связь с персональным компьютером (используя программу DISGI® 4). Это особенно удобно при жестком проводном соединении с ПК или при управлении через модем.



Pages:   || 2 |
 
Похожие работы:

«Поль Брэгг Чудо голодания Предисловие Глава 1. Получить всё от жизни Глава 2. Чудо голодания Глава 3. Кристаллы токсичных кислот Глава 4. Наука голодания, объяснённая с подробностями Глава 5. Почему я пью только дистиллированную воду Глава 6. Сколько надо голодать? Глава 7. Какая продолжительность голодания приведёт к наилучшим результатам? Глава 8. Как проводить 24-часовое голодание Глава 9. Я голодаю по семь-десять дней, четыре раза в год Глава 10. Как завершить семидневное голодание Глава...»

«Содержание От составителей Жизнь в Кембридже Переезд в Москву Эвакуация Послевоенные годы Акваланги и аквалангисты Заграничные путешествия Система Физтеха Европейское физическое общество Жизнь науки Очевидное с невероятным Путешествие в Йемен В мире науки Преодолевая барьеры Послесловие составителей 3 4 От составителей С ергею Петровичу Капице много раз различные издательства предлагали написать воспоминания, но он всегда решительно отказывался, ссылаясь на нехватку времени. Действительно,...»

«Версия документа: 11.04.14.А Правила молодежных соревнований роботов Евробот 2014 русская редакция правил для автономных роботов Москва, 2013. Правила Евробот 2014 для автономных роботов [русская редакция] Правила молодежных соревнований роботов Евробот 2014: Первоботная ЭРА: Пер. с англ. с дополнениями НОК Евробот России. / Общ. ред. А.В. Юдина. Изд. 2-е., испр. и доп. – М.: Национальный организационный комитет Евробот России, 2014. – 35с., ил. Издание основано на переводе с английского...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Амурский государственный университет Кафедра Конструирования и технологии одежды УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ДИСЦИПЛИНЫ Информационные технологии в производстве текстильных изделий Основной образовательной программы по специальности 260704.65 Технология текстильных изделий специализация Технология трикотажа Благовещенск 2012 2 1 РАБОЧАЯ...»

«НАТАЛИЯ ЧЕРНЫХ МОСКОВСКОЕ ПОЛЕ Наталия Черных МОСКОВСКОЕ ПОЛЕ книга стихов 2004 – 2005 РУСАКОВСКАЯ Мартовский над Русаковской снег, Иверской тмный шатр. Птицам подснежным вслед Смотрит, идт вахтр. Взор — молодой вороной. Крошечной альфой — я! Йотой огнеупорной в пекле полурая. Стены с домашней негой тают. Недалеко — ночлег. Напополам с омегой: над Русаковской — снег. НОЯБРЬСКОЕ 1998 ПУТЕШЕСТВИЕ В ПЕТЕРБУРГ Отъезд Позмка шла по льду крепкому, в вагоне было тепло. Чай в термосе пах сурепкой,...»

«книга рецептов для хлебопечи х800 книга рецептов для хлебопечи х800 Содержание 4 домашний белый хлеб 24 Фокачча 5 деревенский французский хлебушек 25 хлеб с тмином и финиками (бездрожжевой) 6 хлеб с семенами подсолнечника и овсяными хлопьями 26 тесто для пиццы 7 хлеб из кукурузной муки и пшена с семенами 27 апельсиновый джем подсолнечника 27 ягодный джем 8 гречнево-пшенный хлеб 9 гречишный хлеб с апельсиновой цедрой 10 Французский хлеб 12 хлеб с изюмом 13 хлеб белый традиционный с семенами...»

«СВОДНЫЙ ДОКЛАД О ЧС В ЧАРЫШСКОМ РАЙОНЕ 1.ВВОДНАЯ ЧАСТЬ 27.05.2014г. на пульт диспетчера ЕДДС поступила информация о повышении уровня воды в р. Чарыш до отметки 97 см. выше нуля водомерного поста в связи с чем, было принято решение о произведении замеров уровня воды через каждые три часа. Немедленно было проведено заседание комиссии по ЧС и ПБ Администрации Чарышского района. По решению КЧС и ПБ, районное звено ТП РСЧС с 18:00 27.05.2014 переведено в режим Повышенная готовность. Информация...»

«Отчёт о посещаемости сайта urfak.petrsu.ru за период 11.12.2009 - 28.11.2010 При анализе – в настройках программы роботы не считались за посетителей. База данных по распределению IP-адресов по организациям мира к программе не подключалась, а были в программу вручную введены все сети Петрозаводска (для ПетрГУ – более подробно, а остальных Петрозаводских провайдеров – более крупно), (см. стр. 31). Отчет для urfak.petrsu.ru: Общая статистика Период отчета: 11.12.2009 18:09:42 - 28.11.2010 03:58:11...»

«СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ... 3 1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ИТОГОВОЙ ГОСУДАРСТВЕННОЙ АТТЕСТАЦИИ.. 4 2 СОСТАВ ГОСУДАРСТВЕННЫХ АТТСТАЦИОННЫХ КОМИССИЙ. 7 3 ПОРЯДОК ПРОВЕДЕНИЯ ИТОГОВОЙ ГОСУДАРСТВЕННОЙ АТТЕСТАЦИИ... 9 3.1 Государственный экзамен.. 9 3.2 Выполнение и защита выпускной квалификационной работы. 4 ЗАКЛЮЧИТЕЛЬНЫЙ ЭТАП ГОСУДАРСТВЕННОЙ АТТЕСТАЦИИ. 5 ПОРЯДОК ХРАНЕНИЯ БАКАЛАВРСКИХ РАБОТ. 6 УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКОЕ И ИНФОРМАЦИОННОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ИТОГОВОЙ ГОСУДАРСТВЕННОЙ АТТЕСТАЦИИ ВЫПУСКНИКОВ. ВУЗА ПРИЛОЖЕНИЕ А –...»

«АРВ-препараты СЕРИЯ ДЛЯ ПОЗИТИВНЫХ ЛЮДЕЙ www.hivtri.org.ua Четвертое дополненное издание подготовлено и переиздается ВБО Час Життя Плюс в рамках проекта Кадровый потенциал и качественные услуги как звенья предоставления помощи ЛЖВ в Украине. Издание подготовлено к печати МБФ Международный Альянс по ВИЧ/СПИД в Украине и специалистами ВБО Час Життя Плюс в рамках реализации программы Поддержка с целью профилактики ВИЧ/СПИД, лечения и ухода наиболее уязвимых групп населения в Украине. Продукция...»

«Святая Клара Ассизская – Супруга Христа Распятого Ксения Козлова Санкт-Петербург 2009 1 Да будет любим Милосердный Господь, ради нас сокрывший Себя в Пресвятых Дарах! 2 “Что лилия между тернами, то возлюбленная моя между девицами. Что яблоня между лесными деревьями, то возлюбленный мой между юношами. Положи меня, как печать на сердце твое, как перстень на руку твою: ибо крепка, как смерть, любовь. Большие воды не могут потушить любви, и реки не зальют ее”. Книга Песни Песней Соломона 2, 2-3; 8,...»

«СОЧИ-2014 Ростов почувствовал приближение сочинской Олимпиады В Ростове-на-Дону прошла выставка “Coca-Cola. Пронеси олимпийский огонь. Вливайся!”, где в рамках кампании по выбору факелоносцев эстафеты олимпийского огня от Coca-Cola был представлен олимпийский факел “Сочи 2014”. Почетными гостями торжественной В ходе состоявшейся в рамках вы- проведения номинационной кампании церемонии открытия выставки стали ставки пресс-конференции было объ- от Coca-Cola. За два с половиной мечемпион мира и...»

«Дарья Нестерова Узлы для галстука, парео и шарфов Узлы для галстука, парео и шарфов ( редакторсоставитель Д. В. Нестерова ) Введение Шарфы, платки и галстуки можно, без сомнения, назвать универсальными аксессуарами. Как бы ни менялась мужская и женская мода, какие бы причудливые формы она ни приобретала, красиво повязанный шарф или галстук, необычно задрапированный платок или косынка неизменно остаются символом элегантности и свидетельством вашего утонченного вкуса. Умение красиво носить эти...»

«1 СОДЕРЖАНИЕ Стр. 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 4 Нормативные документы для разработки ООП по направлению 4.1.1 4 подготовки 1.2. Общая характеристика ООП 6 1.3. Миссия, цели и задачи ООП ВПО 7 1.4. Требования к абитуриенту 7 ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОФЕССИОНАЛЬНОЙ 2. 7 ДЕЯТЕЛЬНОСТИ ВЫПУСКНИКА ПО НАПРАВЛЕНИЮ ПОДГОТОВКИ 2.1. Область профессиональной деятельности выпускника 2.2. Объекты профессиональной деятельности выпускника 2.3. Виды профессиональной деятельности выпускника 2.4. Задачи профессиональной...»

«Международная метеорная организация Календарь метерных потоков на 2011 г. составлено Алестером МакБетом1 1 Введение Добро пожаловать на страницы Календаря метеорных потоков на 2011 г. Международной метеорной организации (ИМО). Начало этого года будет достаточно ярким, поскольку максимум Квадрантид почти идеально приходится на новолуние. Затем последуют также благоприятные по отношению к Луне максимумы альфа-Центаврид и эта-Акварид, однако максимумы крупных потоков во второй половине года...»

«еженедельное информационное издание на правах рекламы № 11 (521) 15 марта 2012 г. издается с сентября 2001 года 19 по 25 марта 2012 года СЕГОДНЯ В НОМЕРЕ телепрограмма с ВЕРНИСАЖ на правах рекламы РАДОСТЬ ТРУДНЫХ БУДНЕЙ 2 Призвание Творческие люди талантливы во всем Трудовая биография Нины Холманских была долгое время свя- Мнение зана с ОАО Корпорация ВСМПО Выборы: что выиграл - АВИСМА, где она работала эконарод - покажет время номистом отдела научной организации труда. После выхода на 3 К...»

«УВАЖАЕМЫЙ ЧИТАТЕЛЬ! Перед вами полный каталог учебной литературы Издательского центра Академия на 2010 год, в котором содержится около 3 000 наименований учебников, учебных и методических пособий для высшего, среднего и начального профессионального образования, учебно-методических комплектов базового уровня для профильной школы, учебных пособий для профессиональной подготовки рабочих и служащих и для дополнительного профессионального образования, а также научно-популярных изданий для широкого...»

«Доктор Нонна Зойка моя! Зойка - зеленоглазая, хрупкая, яркая - своей необычностью пленяла всех мужчин. Даже отчим и сводный брат стали пленниками ее обаяния. Но чем больше представителей сильного пола восхищались ею, тем яростнее были проклятия женщин. Соперница, разлучница - такими эпитетами награждал ее слабый пол. И месть его оказалась сильнее Зойкиного шарма. Зойка моя! В жизни, как в магазине, – свободный выбор и обязательный расчет. М. Шнеерсон Глава 1 Геннадий сидел за рулем своего...»

«Пеннак Д. 25 Господин Малоссен: Роман / Пер. с фр. Н. Калягиной //Амфора, СПб, 2002 ISBN: 5-94278-311-Х FB2: “Ustas ”, 2007-04-17, version 1.01 UUID: 3cba54f8-55f7-102a-990a-1c76fd93e5c4 PDF: fb2pdf-j.20111230, 13.01.2012 Даниэль Пеннак Господин Малоссен (Малоссен #4) Это четвертая книга французского писателя Даниэля Пеннака о приключениях Бенжамена Малоссена – профессионального козла отпущения, многодетного брата семейства и очень хорошего человека. Содержание I. В ЧЕСТЬ ЖИЗНИ II. ШЕСТЬСУ...»

«СОВЕТЫ ХОЗЯЮШКАМ 10 26 мая – 1 июня 2014 г. № 21 ТЕПЛЫЙ САЛАТ С МОРКОВЬЮ САЛАТ-ЗАКУСКА Морковь (крупная) – 2 шт., лук репчатый ИЗ ПОМИДОРОВ (крупный) – 2 шт., горошек зеленый (консервированный) – 1 банка, майонез (или С ЧЕСНОКОМ сметана), масло подсолнечное. Чистим морковку и натираем ее на самой Помидор – 6 шт., чеснок – САЛАТ ИЗ ПЕКИНСКОЙ КАПУСТЫ крупной терке. Чистим и нарезаем лук. Стазуб., бальзамический уксус – вим сковородку с натертой морковкой на плиС СУХАРИКАМИ 1 ч. л., соевый соус,...»





Загрузка...



 
© 2014 www.kniga.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Книги, пособия, учебники, издания, публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.