WWW.KNIGA.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Книги, пособия, учебники, издания, публикации

 

Pages:   || 2 |

«НАПРАВЛЕНИЕ 2 Разработка, исследование и совершенствование методов расчета конструкций и сооружений (Науч. рук. д-р. техн. наук, проф. Б.С. Соколов) Кафедра ...»

-- [ Страница 1 ] --

НАПРАВЛЕНИЕ 2

Разработка, исследование и совершенствование методов расчета

конструкций и сооружений

(Науч. рук. д-р. техн. наук

, проф. Б.С. Соколов)

Кафедра железобетонных и каменных конструкций

Председатель Б.С. Соколов

Зам. председателя Ф.Х. Ахметзянов

Секретарь О.В. Радайкин

ПЕРВОЕ ЗАСЕДАНИЕ

18 марта, 9.00, ауд. 4–201 1. Б.С. Соколов. Результаты НИР кафедры железобетонных и каменных конструкций за 2008-2009 г. и задачи на будущее.

НИР кафедры ведется в нескольких направлениях: выполнение госбюджетной тематики;

подготовка аспирантов, магистров, соискателей докторских и кандидатских степеней; руководство НИРС; выполнение хоздоговорных работ.

Главными результатами двух последних лет были: 2 защиты кандидатских и 13 защит магистерских диссертаций; подготовка к изданию 4 монографий и 1 учебно-методического пособия (переданы в издательство Ассоциации строительных ВУЗов); выполнение г/б тематики; выступления на конференциях разного уровня (28 докладов) и круглых столах РААСН; участие в международной выставке «Современные проблемы науки и образования» (организатор – РАЕ); проведение университетской НТК среди преподавателей, студентов, магистров; прием в аспирантуру и на соискательство (4 чел); опубликовано 43 статьи в разных изданиях; получение 2 грантов РААСН для молодых ученых; выполнение НИР по плану РААСН, х/д работ.

Не считая достигнутых научных результатов, кафедра усиливает работу по дистанционному обучению, подготовке учебно-методической литературы для двухуровневого обучения. Подготовлены к изданию несколько научно-методических указаний и пособий, в т.ч. для выполнения ВКР бакалавров и магистров.

2. Б.С. Соколов, А.Б. Антаков. Теоретические исследования прочности и трещиностойкости каменных кладок.

В результате проводимых с 2000 года комплексных исследований получен значительный объем данных численных и экспериментальных данных о характере НДС, трещинообразовании и разрушении каменных, армокаменных кладок и конструкций. При этом были сформулированы теоретические основы сопротивления каменных кладок трещинообразованию и разрушению при действии сжимающих усилий, имеющие ряд существенных отличий от аналогичных подходов, ранее разработанных для бетонных и железобетонных элементов на основе теории сопротивления анизотропных материалов при сжатии.





На данный момент разработаны и апробированы методики расчета прочности и трещиностойкости каменных, армокаменных кладок из полнотелого и пустотелого кирпичей, керамических камней и, усиленных обоймами различных видов, элементов, арочных перемычек. Данные методики имеют единую теоретическую основу и физически отражают характер трещинообразования и разрушения, что делает их универсальным и легко модифицируемым инструментом для инженерных расчетов.

3. Ф.Х. Ахметзянов. К определению параметров повреждаемости цементного камня и бетона по диаграммам деформирования -.

Задачи обеспечения эксплуатационной надежности строительных элементов под нагрузкой и воздействиями требуют разработки методик расчетов сроков службы в условиях процесса накопления повреждений в элементах.

Этот процесс многостадиен и обуславливается физическими, структурными, геометрическими, химическими, технологическими факторами. В исследованиях автора приводится 39 факторов. Бетон в элементах без армирования и с армированием имеет изначально структурную неоднородность, обуславливающую локальную концентрацию напряжений и появление нарушений сплошности структуры, снижающих уровень долговечности. Преобладающую роль в снижении со временем эксплуатационных качеств бетона реализуют трещины, развивающиеся от субмикро-, микро-, макро до магистральной трещины, разделяющей строительный элемент на части (в момент разрушения). Бетон при раскрытии трещин до 0,3 мм (допустимом по действующим нормам проектирования) разрывается на глубину (как показывают наши исследования) до 9…18 см. раскрытие трещин (псевдодеформирование), накладываясь на упругое деформирование, отражается на диаграмме деформирования -. Выделяя из общей относительной деформации бетона известными способами упругую деформацию и ползучесть, определяем величину псевдодеформациями. Зная или оценивая расстояние между трещинами (при наличии армирования способом Мурашова, в неармированном бетоне – предложенном автором по выбросам случайной функции) определяем раскрытие трещин. Анализ изменения величины неупругой относительной деформации в сжатых бетонных призмах (при развитии макротрещины) показывая, что зависимость от основного фактора (относительного уровня, сжимающего напряжения /Rbn) описывается квадратичной функцией.

4. Г.П. Никитин. К оценке трещиностойкости горизонтальных стыков железобетонных колонн каркасных зданий.

Действующими нормативными документами предусмотрено выполнять расчет железобетонных конструкций по I и II группам предельных состояний. Однако в них имеются рекомендации по расчету списков колонн только по прочности (на сжатие) с применением эмпирических формул и отсутствуют рекомендации расчета по II группе предельных состояний (по трещиностойкости).

В представленной работе приводятся результаты теоретических и численных исследований, направленных на получение расчетных выражений по расчету трещиностойкости таких стыков.





Получение расчетные выражения основываются на теории разрушения бетона как анизотропного материала в сжимающем силовом потоке, разработанной д.т.н. проф. Б.С. Соколовым, с учетом его нелинейной работы в условиях сжатия и отрыва.

5. К.А. Фабричная. Исследование кладок из пустотелого кирпича 1,4 НФ.

На кафедре «Железобетонные и каменные конструкции» КГАСУ в 2009 г. выполнены комплексные исследования кладок из пустотного кирпича формата 1,4 НФ в соответствии с классификацией ГОСТ530-2007. Необходимость проведения работ обусловлена двумя основными причинами:

- пустотность кирпича превышает нормативные показатели СНиП II-22-81*;

- для обеспечения однородных показателей теплопроводности кладки в горизонтальный растворный шов могут вводится специальные термовкладыши из теплоэффективных материалов, а прочностные и деформативные характеристики подобных кладок ранее не исследовались.

По результатам настоящих исследований разработана методика расчета кладок из пустотелого керамического кирпича на основе теории сопротивления анизотропных материалов сжатию для использования при проектировании зданий. Выполнено сопоставление опытных и теоретических данных несущей способности опытных образцов, полученных по представленной методике и определенных по СНиП II-22-81*.

6. А.Б. Антаков. Прочность каменных кладок, усиленных обоймами различных видов.

На кафедре ЖБиКК КГАСУ проведены комплексные исследования каменных кладок, в том числе усиленных обоймами различных видов – стальными, железобетонными, штукатурными и композитными.

Целью данных работ является разработка методики расчета усиленных элементов из каменной кладки на основе теории сопротивления анизотропных материалов при сжатии. Расчетный аппарат теории успешно апробирован для оценки прочности и трещиностойкости кладок, в том числе из пустотелого кирпича.

С учетом экспериментальных данных проведены корректировки расчетных схем физической модели разрушения и разработаны модифицированные выражения для учета особенностей исследуемых вариантов усиления. Выполненные сопоставления опытных и теоретических данных показали удовлетворительную сходимость результатов. Данные методики расчета, являющиеся развитием теории сопротивления анизотропных материалов при сжатии разработаны впервые и аналогов не имеют.

7. Ю.В. Миронова, Д.Р. Гатауллина. Преодоление кризисного состояния на заводах КПД на примере ООО «КПД-3».

На сегодняшний день большинство заводов крупнопанельного домостроения находятся в кризисном состоянии или состоянии банкротства. Для решения данной проблемы экономических антикризисных мероприятий недостаточно, для интенсивного развития данной отрасли необходимы технические инновации, усовершенствование технологии крупнопанельного строительства. В работе проанализированы причины кризисного состояния заводов КПД и разработаны принципиальные направления их развития. В частности, на примере ООО «КПД - 3» проведен анализ административнохозяйственной деятельности и разработаны мероприятия по сокращению административнохозяйственных расходов, экономическая эффективность которых составила 1665 тыс. руб. в год.

Основными направлениями развития крупнопанельного домостроения являются модернизация типовых серий и разработка новых конструктивных систем с максимальным использованием типовых изделий.

Основным критерием реализации обоих направлений следует считать минимальные затраты на перевооружение производства и значительное снижение сметной стоимости строительства, реконструкции и эксплуатации жилых домов.

ВТОРОЕ ЗАСЕДАНИЕ

1. Б.С. Соколов, М.Р. Загидуллин. Прочность цилиндрических образцов из бетона и сталефибробетона.

Операционный контроль прочности бетонной смеси возводимых зданий, а также определение фактической прочности бетона существующих конструкций на стадии эксплуатации или реконструкции, являются в настоящее время актуальной задачей. Существующие нормы позволяют определять прочность бетона методом разрушающего контроля путем лабораторного испытания цилиндрических образцов, выпиленных из массива (ГОСТ 28570-90). Контроль прочности сталефибробетонных конструкций осуществляется по тем же нормативным документам. Однако указанные документы регламентируют минимальное и максимальное соотношение высоты и диаметра цилиндрических образцов, а многие методы неразрушающего контроля дают значения прочности бетона лишь на его поберхности. В этой ситуации неоднозначным является вопрос о возможности испытания образцов с соотношениями высоты к диаметру, выходящими за нормативные пределы. В связи с этим предлагается методика расчета, основанная на теории силового сопротивления анизотропных материалов в сжимающем силовом потоке, позволяющая оценить прочность цилиндрических образцов из бетона и сталефибробетона для их соотношений высоты к диаметру, выходящих за нормативные границы. Для уточнения параметров модели входящих в уравнение прочности проводится компьютерное моделирование напряженно-деформированного состояния образцов, а также физические испытания. При этом варьируемыми параметрами экспериментов является отношение высоты контрольного образца к его диаметру, а также коэффициент фибрового армирования по объему бетона.

2. Ф.Х. Ахметзянов, О.В. Радайкин. К оценке остаточной прочности нормальных сечений с трещинами стержневых центрально растянутых и изгибаемых бетонных и железобетонных элементов.

Существующие нормативные методики расчёта оценивают остаточную прочность конструктивных элементов с трещинами по тем же формулам, что используются при определении прочности неповреждённых элементов, при этом лишь уточняются фактическая площадь бетонного сечения, диаметры арматурных стержней и прочностные характеристики материалов. Влияние же характера повреждений на несущую способность определяется введением различных эмпирических коэффициентов. При этом не в полной мере учитываются концентрация напряжений на участках с трещинами, качественные и количественные характеристики повреждений. Решению этой проблемы посвящено множество работ как отечественных, так и зарубежных исследователей, однако данный вопрос до сих пор ещё остаётся открытым. Поэтому разработка методик расчёта остаточной прочности сечений для элементов с трещинами является актуальной задачей и имеет важное народнохозяйственное значение. Предметом исследования работы служит остаточная прочность нормальных сечений с трещинами стержневых центрально растянутых и изгибаемых бетонных и железобетонных элементов.

Для её оценки нами разработана методика, основанная на современных методах расчёта механики твёрдого тела, механики разрушения и теории накопления повреждений, а также аппарата математической статистики и теории вероятностей. Значительная часть расчётов проведена на основе компьютерного моделирования трещин в программном комплексе ANSYS.

3. Н.С. Лизунова. Экспериментальные исследования усиления штепсельных стыков колонн.

Анализ научной и технической литературы указывает на ответственность стыков сборных элементов зданий за конструкционную безопасность и надежность при действии статических и сейсмических нагрузок. По многочисленным публикациям отечественных и зарубежных авторов, в каркасных зданиях первые признаки разрушения появляются в стыках элементов вследствие концентрации напряжении. Возможно, что на стадии эксплуатации стыки не будут отвечать требованиям надежности и долговечности из-за ряда причин: действие непроектных нагрузок, наличие дефектов изготовления стыка и монтажа (непроектное армирование, трещины в бетоне, неполное заполнение швов и т.д.). Поэтому обеспечение конструкционной безопасности здания и эксплуатационной пригодности путем усиления стыков при минимальных затратах является актуальной задачей.

В данной работе рассматривается усиление штепсельного стыка железобетонных колонн на восприятие поперечных сил как наиболее опасный фактор, особенно при действии циклических (сейсмических) нагрузок. Проведены экспериментальные исследования трех вариантов усиления штепсельного стыка при действии поперечных сил: внешне армирование композитным материалом, стальная обойма без преднапряжения планок, стальная обойма с преднапряжением.

4. С.Ю. Лихачева. (Нижегородский Государственный архитектурностроительный университет). Экономическая и экологическая целесообразность использования кладок на естественных заполнителях в малоэтажном строительстве Анализ потребления древесины в нашей стране показывает, что заготовка и переработка её сопровождается огромными потерями. Наиболее эффективным и экономически выгодным способом использования древесных отходов является производство различных древесно-бетонных кладок на их основе. Опилки имеют преимущество перед другими видами древесных заполнителей и даже перед специально приготовленной стружкой. Однородное гранулированное строение опилок обуславливает их хорошую текучесть и сводообразование, а, следовательно, возможность их широкого применения для производства легких бетонов.

Эффективность применения в строительстве кладок на древесных заполнителях определяется существенным снижением массы зданий, повышением их теплозащиты, уменьшением себестоимости за счёт использования местных материалов.

Не менее важным является и тот факт, что рационального использования в малоэтажном строительстве опилкобетонных, гипсоопилочных и арболитовых кладок позволит решить экологические проблемы охраны окружающей среды путем утилизации вредных для окружающей среды отходов лесопильной и деревообрабатывающей промышленности.

5. Б.С. Соколов, Н.С. Лизунова. О необходимости учета податливости узлов сопряжений сборных и монолитных железобетонных конструкций каркасных зданий.

Важными факторами, влияющими на прочность и жесткость каркасных зданий из сборного и монолитного железобетона, являются конструктивное решение стыков и характер их деформирования при внешних воздействиях.

Как правило, при проектировании применяют идеализированные расчетные схемы с шарнирным сопряжением стыков или жестким, которые по ряду причин не точно описывают реальную работу несущих систем каркасных зданий. Более объективную картину их работы показывают расчетные схемы, учитывающие податливость узлов сопряжений.

Использование уточненных расчетных схем конструкций, учитывающих податливость сопряжений элементов, позволяет обеспечивать пространственную жесткость каркаса многоэтажных зданий в различных стадиях напряженно-деформированного состояния с меньшей материалоемкостью стыков, регулировать перераспределение усилий в элементах пространственной несущей системы каркаса, а следовательно, эффективно распределять материалы и повысить надежность конструктивных решений 6. В.В. Павлов. Восстановление сводчатых и купольных перекрытий.

В зданиях старой постройки присутствуют междуэтажные перекрытия сводчатого или купольного типа. При эксплуатации этих зданий не всегда осуществляется должный контроль за техническим состоянием их конструкций, в связи с чем многие из перекрытий на сегодняшний день имеют значительные дефекты и повреждения, что не позволяет производить их дальнейшую нормальную эксплуатацию. Как правило, в этих случаях принимается решение о демонтаже таких перекрытий. Для зданий, представляющих архитектурно-историческую ценность, встает вопрос о необходимости восстановления этих конструкций. Предлагаемый метод восстановления сводчатых и купольных перекрытий предполагает использование кирпича, оставшегося от разборки старых перекрытий, за счет чего удается добиться восстановления внешнего облика и фактуры старой конструкции. Основной несущей конструкцией в предлагаемом методе является монолитное железобетонное сводчатое или купольное перекрытие, а слой кирпича выступает только как облицовочный.

7. А.Н. Седов. Применение интернет-технологий при выполнении курсового проекта №1 по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции».

С целью повышения эффективности учебного процесса и контроля правильности выполнения расчетной части, состоящей из 7 последовательных этапов, разработана интернет-система сопровождения курсового проекта №1 «Проектирование железобетонных и каменных конструкций здания с неполным каркасом и сборно-монолитными перекрытиями». Она предназначена для студентов очного, заочного, а также дистанционного обучения всех строительных специальностей.

Система включает в себя 4 взаимосвязанных блока:

общие сведения об объекте проектирования;

просмотр задания и проверка правильности выполнения расчетов;

статистика выполнения проекта;

файлы для загрузки (методические указания, примеры оформления пояснительной записки и чертежей).

В течение семестра каждый студент самостоятельно работает с данной системой по индивидуальному номеру задания. По окончании работы он получает распечатку сведений о ходе выполнения курсового проекта и оценки по каждому этапу.

ТРЕТЬЕ ЗАСЕДАНИЕ

1. И.В. Хасанов (гр. М1-06, н. рук. Г.П. Никитин). Реконструкция несущих систем зданий с элементами из каменной кладки с учетом прогрессирующего разрушения.

Изучение проблемы по защите зданий от прогрессирующего разрушения важно как для строительства новых (в связи увеличением этажности), так и реконструируемых зданий (в связи с надстройкой и изменением внутренней планировки зданий). Она особенно актуальна в последнее десятилетие, о чем говорят неожиданные разрушения ряда объектов. Учитывая, что действующие на сегодняшний день нормы по расчету с учетом прогрессирующего разрушения носят рекомендательный характер, необходимы новые подходы при расчете прочности при нетрадиционных воздействиях (взрыв, удар, несанкционированная перепланировка). Рассмотрен один из механизмов обрушения, а именно выполнение условия не обрушения перекрытия, расположенного над выбитой вертикальной конструкцией и первоначально на нее опертого на примере реконструкции кирпичного общественного здания со сводчатыми перекрытиями. Основной целью ставится разработка критериев по оценке стойкости против прогрессирующего разрушения реконструируемых зданий с несущими системами из каменной кладки. Известно [8], что наиболее нагруженными элементами в них являются горизонтальные стыки. Научная новизна заключается в оценке прочности горизонтальных стыков несущих элементов из каменной кладки с применением теории сопротивления анизотропных материалов сжатию, основой которой является модель разрушения кладки в сжимающем силовом потоке.

2. Р.М. Ахмадиева (гр. М1-06, н. рук. А.Б. Антаков). Анализ существующих подходов к оценке прочности каменных кладок при сжатии.

На данный момент существуют нормативные подходы к оценке прочности каменных кладок при сжатии, реализованные в СНиП II-22-81* и Eurocode -6. Методика, приведенная в СНиП, разработана на основе исследований проф. Онищика Л.И. Кроме того, существует теория сопротивления анизотропных материалов сжатию, разработанная проф. Соколовым Б.С. Рассмотрение указанных подходов показывает, что в СНиП приведена эмпирическая формула, оперирующая малым количеством факторов:

коэффициенты учитывающие длительность воздействия нагрузки и влияние продольного изгиба, расчетное сопротивление кладки сжатию и площадь сечения элемента. Формула, реализованная в Eurocode, тоже является эмпирической и использует следующие параметры: расчетное сопротивление сжатию каменной кладки, толщину элемента, понижающий коэффициент, учитывающий влияние гибкости и эксцентриситета. Расчетный аппарат физической модели теории Соколова Б.С. оперирует большим количеством факторов, успешно апробирован для бетонных и железобетонных сжатых элементов и каменных кладок.

3. Р.Р. Салимгареев (гр. 03-505. н. рук. А.Б. Антаков). Моделирование НДС заглубленного сооружения.

В настоящее время наметилась тенденция к уплотнению городской застройки для повышения эффективности использования территорий. В рамках этого направления разрабатывается проект учебнолабораторного корпуса КГАСУ, располагаемого на территории занимаемой оврагом между улиц Зеленая и Калинина. Особенностью сооружения является использование существующей конфигурации рельефа и его многофункциональность. Сооружение «заполняет» собой объем оврага с сохранением существующих коммуникаций проложенных по его дну.

Для проектирования несущей системы сооружения выполнено моделирование ее НДС с использованием программного комплекса «Лира». В перечень исследуемых факторов помимо постоянных и временных нагрузок от собственного веса конструкций, полезной и снеговой составляющих, горизонтального давления грунта введены нагрузки на грунт от зданий, находящихся в непосредственной близости от проектируемого сооружения.

4. И.М. Дияров (гр. 03-505, н. рук. А.Б. Антаков). Подбор параметров и моделирование НДС несущей системы производственного корпуса мусороперерабатыващего завода.

С каждым годом обостряется проблема утилизации мусора. Одним из эффективных направлений ее решения является переработка. С этой целью предполагается проектирование мусороперерабатывающего завода на территории, прилегающей к полигону ТБО н.п. Самосырово Советского района г. Казань. Проанализированы данные по объему и составу вывозимых и утилизируемых службами ЖКХ г. Казань отходов, по существующим аналогам выполнен выбор проектной мощности предприятия, разработана технологическая схема, включающая ряд нестандартных решений, определены потребности предприятия в материальных, энергетических и людских ресурсах. В результате проведения перечисленных мероприятий скомпонован генплан предприятия с привязкой к местности и определены объемно-планировочные требования к производственным зданиям, анализ НДС которых и проектирование выполняется в рамках дипломного проекта. В ходе выполнения НИРС проанализированы возможные решения несущих систем, удовлетворяющих выведенным требованиям, проведено формирование расчетных схем и моделирование НДС с использованием программного комплекса «Лира».

5. О.А. Бакина (гр. 03-505, н. рук. Ю.В. Миронова). Напряженнодеформированное состояние элементов монолитного каркасного жилого дома при расчете на прогрессирующее разрушение Основная цель расчета на прогрессирующее разрушение - обеспечение безопасности монолитных жилых зданий при ЧС.

Возможны три варианта расчетов: линейный статический, нелинейный статический и нелинейный динамический.

В данной работе выполнен линейный статический расчет несущего каркаса многоэтажного здания с учетом и без учета прогрессирующего разрушения в ПК «Лира».

При сравнении результатов двух расчетов получено, что при учете прогрессирующего разрушения:

1. В стенах для обеспечения прочности необходимо увеличить расход арматуры до 2 раз.

2. В плите перекрытия по расчету требуется арматура большого диаметра, но ее невозможно уложить в плите толщиной 200 мм. Следовательно, плита не может противостоять прогрессирующему разрушению.

По результатам работы были разработаны мероприятия по повышению сопротивляемости зданий прогрессирующему разрушению.

6. В.Е Лашманов (гр. М1-06, н. рук. Ю.В. Миронова). Сопротивляемость несущих систем крупнопанельных зданий прогрессирующему разрушению.

В настоящее время нормами введен обязательный расчет несущих систем многоэтажного здания на сопротивляемость прогрессирующему разрушению. Важным является вопрос обеспечения надежности и долговечности существующих и вновь возводимых крупнопанельных зданий. В работе проанализированы существующие методы защиты зданий от прогрессирующего разрушения, проведено численное моделирование несущей системы десятиэтажного крупнопанельного здания на сопротивляемость прогрессирующему разрушению. На основе полученных данных разработаны конструктивные мероприятия по повышению сопротивляемости несущей системы прогрессирующему разрушению, эффективность которых подтверждена численными исследованиями. Анализ расчетов несущих систем с учетом и без учета разработанных мероприятий показал значительное снижение перемещений и напряжений в плитах перекрытий и стеновых панелях верхних этажей в зоне локального разрушения.

Таким образом, разработанные конструктивные мероприятия позволяют перераспределить нагрузки на несущие элементы всей системы, повышая ее сопротивляемость прогрессирующему разрушению.

7. Э.Р. Аглиуллина (гр. М2-06, н. рук. Ю.В. Миронова). Оценка напряженнодеформированного состояния несущей системы крупнопанельного многоэтажного здания при локальном воздействии высоких температур.

Снижение жесткости отдельных конструктивных элементов в результате пожара приводит к перераспределению усилий в элементах всей несущей системы или выключению отдельных несущих элементов из работы, что приводит к изменению расчетной схемы здания.

В работе выполнен анализ напряженно-деформированного состояния несущей системы 9-ти этажного жилого здания по серии 121 с учетом и без учета воздействия высоких температур. В результате получено, что перераспределение усилий в некоторых стеновых панелях составило до 58%, а так же значительное увеличение деформаций, что сказывается на их несущей способности. Таким образом снижение жесткостных характеристик в элементах воздействия высоких температур может привести к снижению сопротивляемости несущей системы здания и привести к прогрессирующему разрушению.

8. М.А. Бобкова (гр.М2-06, н. рук. Ю.В. Миронова) НДС вертикальных бессварных стыков стеновых панелей системы «Пфайфер» на стадии эксплуатации.

Повышение качества крупнопанельного строительства привело к необходимости усовершенствования стыков стеновых панелей. Сопряжения между панелями требуют простого устройства, но одновременно должны отвечать требованиям надежности, прочности, долговечности.

Кроме того, с течением времени НДС стыков изменяется, что приводит к перераспределению усилий в панельных элементах, поэтому существует необходимость прослеживать эти изменения на стадии технической эксплуатации и с учетом податливости стыковых соединений.

Проведен численный эксперимент по исследованию НДС вертикальных стыков системы «Пфайфер», который показал, что несущая способность и деформативность бессварного вертикального стыка зависит от класса бетона замоноличивания стыка и от количества закладных деталей, равномерно распределенных по высоте стыка; определена разрушающая нагрузка на стык; определена оптимальная длина анкеровки закладной детали. На основании экспериментальных исследований разработаны практические рекомендации по устройству бессварных стыков и методика их расчета.

9. Е.В. Хорьков (гр. М1-06, н. рук. В.В Павлов). Исследование НДС каменных сводчатых и купольных перекрытий.

Кирпичные здания старой постройки имеющие каменные купольные и сводчатые перекрытия находятся в эксплуатации достаточно продолжительное время, в связи с чем в них присутствуют различные дефекты и повреждения.

Вопрос усиления сводчатых и купольных перекрытий является мало изученным и одновременно актуальным. Анализ существующих конструктивных решений усиления сводчатых и купольных перекрытий. Разработка новых методов усиления на основе существующих.

Исследование НДС усиливаемых конструкций при использовании предлагаемых методов. Анализ существующих методик расчета с последующей разработкой методик поверочного расчета. Проведение физического эксперимента. Сопоставление результатов физического и численного экспериментов.

Разработка конструктивно-технологических рекомендаций. Разработка конструктивнотехнологических мероприятий и методики их поверочного расчета, направленных на дальнейшую нормальную эксплуатацию сводчатых и купольных конструкций. Практическая значимость заключается в применении разработанных методов позволяющих значительно снизить трудозатраты при производстве работ реконструкции здания.

10. А. Фатахова, Ю. Мартынова (гр. 14-502, н. рук. Ф.Х. Ахметзянов).

Предложения по применению деревянных каркасов в наружных стенах малоэтажных зданий.

В связи с возрастанием стоимости арматурной стали до 30-40 руб. за килограмм; больших относительных затрат топлива на изготовления кирпича, привлекают большое внимание возобновляемые строительные материалы из дерева, в данном случае – брусья или бревна 15 10; 15 15 см, длиной примерно 3 м (на этаж), для стоек наружных стен, раскосов в виде деревянных подпорок ферм. Несущую основу каркаса образует соединение брусьев вертикальных и горизонтальных. Для геометрической неизменяемости указанные брусья могут соединяться наклонными брусьями, однако они могут применяться и в декоративных целях. Немецкие этнографы выводят указанный вид строительной техники из вертикальных столбов с заполнением из плетня, распространенный еще в неолите.

В работе рассмотрены разные типа деревянных каркасов из брусьев ручного веса, сочетающиеся с различными видами фасадов. Важное свойство таких систем – возможность заполнения пространства наружной стены эффективным утеплителем даже незначительной прочности. По экономическим показателям, по нашим расчетам, предлагаемая система, по крайней мере, не уступает многослойным наружным стенам из кирпича и бетона и намного превосходит их по ремонтопригодности, сохраняемости, эксплуатационным затратам.

11. А. Иванцов (гр. 14-501, н. рук. Ф.Х. Ахметзянов). Особенности применения железобетона в Барселоне при строительстве, реконструкции, реставрации зданий.

В ряду первых зданий с использованием железобетона был кафедральный собор Святого Семейства (архитектор и конструктор А. Гауди) с отдельными, похожими на кукурузные початки шпилями башен.

Особенностью и личным вкладом Гауди в развитие статики конструктивной системы культурной архитектуры явился отказ от системы контрфорсов за счет собственного равновесия каждого поперечного сечения Нефа. Нагрузка от масс сводов передаются исключительно вертикально на колонны.

Большой объем железобетона был применен при реконструкции морского порта и строительстве зданий всемирной выставки. В настоящий период мировую известность обрели многочисленные объекты по проектам Калатравы (архитектора и выдающегося конструктора). В конструктивных решениях преимущественно используются пространственные большепролетные покрытия оригинальной формы. Собранные образы зданий Барселоны со схемами конструктивных решений представлены на электронном носителе.

12. И.В. Калугина (гр. 14-502, н. рук. Ф.Х. Ахметзянов). Презентация композиций рисунков для украшений бумажной упаковки товаров на универсиаде 2013 и др.

По примеру Португалии, где отказ от пластиковой упаковки для товаров и замена ее бумажной и картонной позволяет переходом к возобновляемому экологически чистому материалу достичь определенных объемов по экономии нефтепродуктов и способствовать улучшению окружающей экологии, предлагается в Татарстане вместо пластиковой переходить на бумажную и картонную упаковку.

Придание бумажным оберткам и упаковкам выразительных рисунков, усиливаемых цветом, народными мотивами, придает эстетический аспект, интерес к прикладному искусству, имеет воспитательные черты для детей и элемент способствования желанию рисовать, овладевать, понимать живопись, конструктивный подход.

Именно университет должен быть одним из центров, инициатором расширения практической работы прикладного проектирования.

13. В.В. Сметанина (гр. 14-501, н. рук. Ф.Х. Ахметзянов). Проблема бытовых отходов Казани, предлагаемые пути ее решения.

В работе, рассмотрены характеристики основных типов бытового и наиболее распространенного строительного мусора; принципы комплексного управления отходами, возможности частного бизнеса в сфере мусоропереработки и предшествующие строительству дорогостоящего завода (в перспективе) по переработке всего объема поступающих отходов этапы системы сбора, хранения и переработки отходов.

В настоящее время в Казани ежедневно накапливается и вывозится около 1000 т отходов на полигон для складирования. Однако последствия губительного влияния свалок на охрану природы, здравоохранение, по опыту США, во много раз превышают расходы на строительство заводов по переработке твердых бытовых отходов (ТБО). Продукты разложения ТБО проникают в почву и водоемы, ядовитые испарения загрязняют воздух, последствия влияния свалок на природу могут оказаться необратимыми в будущем. Предлагаются предварительные сортировка, обработка ТБО, отделение топлива от отходов.

Пример для г. Казани в перспективе г. Тамбов, где недавно открыт завод по сортировке на утилизации отходов с современным шведским оборудованием на 150 тысяч тонн бытовых отходов в год (с инвестиционной стоимостью 200 млн. долларов).

14. С. Мукминов, А. Филиппов (гр. 14-501, н. рук. Ф.Х. Ахметзянов). К снижению металлоемкости железобетонных элементов зданий и сооружений.

В казанский проектах расход арматурной стали в зданиях с монолитными железобетонными перекрытиями и колоннами (безбалочными, бескапительными) доходит до 35…40 кг/м2. При продажной стоимости арматуры 32…36 тыс. руб./ тонна и общей площади жилого здания 5000 м2 стоимость только арматурной стали равна 7,2 млн. руб. При сетке колонн редко превышающими 6 м. Толщина сплошного перекрытия назначается 20 см, тогда как а типовых проектах для сборных сплошных плит она была 12 см при расходе арматуры 14.. 16 кг/м2, а в пустотных настилах 8, 5 кг/м2. При использовании напрягаемой стержневой арматуры расход снижался до 80%.

Предлагается использование несъемных трубчатых пустотообразователей из макулатурного картонав монолитных перекрытиях, работающих по балочной схеме (патент на полезную модель Ахметзянова Ф.Х. и Юзмухаметова А.Ф.), с целью уменьшения расхода арматуры. Применение преднапряжения арматуры в построечных условиях – эффективный способ снижения расхода.

В колоннах ж/б каркасов со случайными эксцентриситетами в жилых зданиях до 10 этажей и сетке до 6 м расчетная арматура может не требоваться. Даже если ставить конструктивно 4 8 (вместо 412) будет экономия 1,97 кг арматурной стали на каждый метр длины колонны.

15. Г.И. Сагдеева (гр. 03-506, н. рук. Н.Г. Палагин). Оптимизация конструкции монолитной железобетонной плиты перекрытия размером 86 м.

Целью настоящего исследования является определение наиболее оптимальной с экономический точки зрения конструкции монолитной железобетонной плиты перекрытия размером в плане 68 м подземной автостоянки.

При этом рассматривается три варианта конструктивного решения плиты: сплошная, опертая по контуру и капительная. Критерием оптимального решения являлись минимальные суммарные материальные затраты на арматуру, бетон и опалубку в денежном выражении. Наиболее экономичной оказалась капительная плита.

Задача решалась в упругой постановке с использованием программного комплекса «Лира-9.4».

Полученные результаты могут быть применены при оптимизации конструктивного решения плиты.

16. А.А. Рогозина (гр. 03-506, н. рук. Н.Г. Палагин). Исследование напряженнодеформированного состояния подкрановой распорки двухветвевой колонны одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами.

В настоящее время при проектировании железобетонных двухветвевых колонн одноэтажных промышленных зданий с мостовыми кранами малоизученным остался вопрос о фактическом напряженно-деформированном состоянии подкрановой распорки.

В работе приводятся результаты исследования напряженно-деформированного состояния этой распорки в зависимости от класса тяжелого бетона и величины действующих на нее вертикальных и горизонтальных нагрузок, создаваемый действием мостового крана. Нагружение распорки продолжалось вплоть до ее разрушения.

Задача решалась с использованием программного комплекса «Лира-9.4» в нелинейной постановке.

Подкрановая распорка моделировалась как балка-стенка.

Полученные результаты могут быть использованы при оптимизации армирования распорки.

17. М.Е. Арефьев (гр. 03-506, н. рук. Н.Г. Палагин). Исследование напряженнодеформированного состояния консоли сплошной колонны одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами.

В настоящее время при проектировании железобетонных сплошных одноэтажных промышленных зданий с мостовыми кранами малоизученным остается вопрос о фактическом напряженнодеформированном состоянии консоли.

В работе приводятся результаты исследования напряженно-деформированного состояния консоли колонны в зависимости от класса тяжелого бетона и величины действующих на нее вертикальных и горизонтальных нагрузок, создаваемый действием мостового крана. Нагружение распорки продолжалось вплоть до ее разрушения.

Задача решалась с использованием программного комплекса «Лира-9.4» в нелинейной постановке.

Консоль моделировалась как балка-стенка.

Полученные результаты могут быть использованы при оптимизации армирования консоли.

18. Т.В. Пьянова (гр. М1-06, н. рук. Г.П. Никитин). Исследование напряженнодеформируемого состояния с учетом нелинейности деформаций контактных стыков сжатого пояса сталежелезобетонных стропильных ферм при изменении напряжений в условиях реконструкции промышленного здания.

Изучение проблемы связанное с изменением напряжений в условиях реконструкции промышленного здания важно для реконструируемых зданий (из-за повышения значения внешних (снеговых) нагрузок и уменьшения несущей способности в результате износа).

Основной целью ставится разработка методики расчета контактных стыков сжатого пояса стропильных ферм с применением модели разрушения бетона как анизотропного материала в сжимающем силовом потоке с учетом нелинейности деформаций бетона под нагрузкой и определение фактической величины напряжений в арматурных стержнях сеток косвенного армирования.

В работе для осуществления цели будут проведены численные исследования, проанализированы экспериментальные исследования похожих работ, проанализированы существующие подходы к исследованию контактных стыков ферм, разработана методика расчета контактных стыков сжатого пояса стропильных ферм с применением модели разрушения бетона как анизотропного материала в сжимающем силовом потоке с учетом нелинейности деформаций бетона под нагрузкой.

Практическая значимость, заключающаяся в разработке методики расчета стыков сжатых элементов стропильной железобетонной фермы. Для выявления резерва их несущей способности.

Предложенную методику рекомендуется использовать совместно с требованиями пособия П8-98 и СНиП 2.03.01-84.

19. А.Ф. Хузин (гр.М2-06, н. рук. Ф.Х. Ахметзянов) Оценка трещиностойкости изгибаемых железобетонных элементов (на примере балок), армированных сетками из стекловолокна.

В настоящее время расширилось применение армированных бетонных конструкций в ответственных сооружениях, эксплуатируемых в сильноагрессивных средах, где трудно обеспечить коррозионную стойкость стальной арматуры. Поэтому появляется необходимость поиска материалов для армирования конструкций, являющихся альтернативой стали. Анализ изученной научной литературы показал отсутствие сведений о влиянии сеток из стекловолокна на трещиностойкость изгибаемых бетонных и железобетонных элементов, в частности балок. В качестве основы взята методика расчета бетонных и железобетонных элементов по двум предельным состояниям. Путем введения в растянутую зону изгибаемого элемента сетки из стекловолокна предполагается уменьшить ширину раскрытия трещин и увеличить момент трещинообразования по сравнению с традиционным армированием ввиду малого диаметра волокон и размера ячеек сетки. Расчеты выполнены с помощью программного комплекса Лира 9.4 в нелинейной постановке. Сопоставлены данные полученные численным путем с экспериментальными.

20. Н.М. Черменский (гр. 03-506, н. рук. Б.С. Соколов) Исследование влияния фактической работы узлов монолитного каркаса на напряженно-деформированное состояние здания.

В настоящее время несущие системы зданий с использованием монолитных каркасов получили широкое распространение. В существующих методиках расчета применяются идеализированные расчетные схемы. не учитывающие фактические сопряжения монолитных конструкций. На самом деле узлы сопряжения являются не совсем жесткими ввиду ряда факторов:

– сроки заливки бетона. В результате чего между уже затвердевшей частью и свежезалитым бетоном возникает зона с меньшим сцеплением частиц;

– изъяны при возведении (при некачественной зачистке заливаемой поверхности возникают дефекты, приводящие к увеличению податливости соединения).

Податливость приводит к перераспределению усилий. Учет фактического состояния стыков является актуальным, так кА не учет может привести к непроектным ситуациям вплоть до аварийных.

В настоящее время существуют рекомендации по учету податливости только в сборных конструкциях. Но в монолитных конструкциях тоже необходим учет фактической работы узлов.

Выполнен расчет каркаса с жесткими узлами; каркаса с узлами расчетной жесткости; каркаса с узлами условной заданной жесткости. Меньше расчетной. Расчеты произведены в ПК «Лира 9.4».

21. Р.К. Хисамбеев (гр. 03-505, н. рук Г.П.Никитин). Исследование НДС оголовка колонны из сталефибробетона с использованием модели разрушения анизотропных материалов в сжимающем силовом потоке.

Сталефибробетон является одним из наиболее современных строительных материалов. Замена традиционного армирования стальными фибрами или использование их совместно в ряде случаев дает наиболее эффективные результаты.

Рассматривается контактный стык колонны, где оголовок колонны выполнен из сталефибробетона, вследствие чего мы можем отказаться от косвенного армирования.

Основной целью ставится оценка трещиностойкости контактных стыков элементов из сталефибробетона, разработка наиболее оптимального стыка. Научная новизна заключается в оценке трещиностойкости стыка с применением теории сопротивления анизотропных материалов сжатию, основой которой является модель разрушения анизотропных материалов в сжимающем силовом потоке.

Для реализации поставленной цели необходимо решить задачи: исследовать НДС оголовки колонны с использованием теории сопротивления анизотропных материалов сжатию, использование компьютерного моделирования для анализа НДС.

Работа имеет и практическую ценность, поскольку в ряде случаев использование сталефибробетона значимо повышает несущую способность элемента, являясь при этом выгодней и с экономической точки зрения.

22. Р.Т. Загрутдинов (гр. 03-506, н. рук. Г.П. Никитин). Исследование НДС стыка оголовка колонны с фермой.

Целью исследования является НДС оголовка колонны с фермой. Научная новизна заключается в применении модели разрушения анизотропных материалов в сжимающем силовом потоке.

Основные задачи

1. Нахождение оптимального конструктивного решения оголовка колонны, с применением сеток косвенного армирования кольцевого сечения.

2.Оценка и разработка расчета по трещиностойкости с применением разрушения анизотропных материалов в сжимающем силовом потоке.

В качестве варьируемых параметров было принято: шаг сеток по вертикали, вид сеток косвенного армирования, изменение процента армирования.

Результаты исследования показали, что 1.Погрешность предложенного расчета с численными исследованиями составляет не более 20%.

2.Применение сеток косвенного армирования кольцевого сечения сокращает расход стали на 30%.

23. Р. Гарифуллина (гр. 03-506, н. рук. Г.П. Никитин). Исследование НДС плиты перекрытия в зоне продавливания При проектировании и строительстве зданий из монолитного железобетона, следует особое внимание уделять наиболее ответственным элементам. К таким элементам относятся стыки колонн с перекрытиями. В связи с этим объектом моего исследования будет узел опирания монолитной безбалочной плиты перекрытия с колонной среднего ряда жилого дома.

Целью данной НИР является изучение НДС плиты перекрытия в зоне продавливания.

Для расчета и исследования данного объекта мною выбран расчетный комплекс «ЛИРА».

Расчет плит перекрытия ведется по известным методикам: СНиП, СП где продавливание определялось эмпирически. В данной работе мы воспользуемся Теорией сопротивления анизотропных материалов сжатию Б.С Соколова, ее применимость к данной теме, в этом и будет заключаться научная новизна данной работы.

24. М. Сергеева (гр. 03-506, н. рук. Г.П. Никитин). Исследование НДС каменной кладки стен здания.

Объектом исследования является НДС каменной кладки стен здания порохового завода № «Авангард» в г. Стерлитамак. Это здание является частью комплекса зданий порохового завода и получило наибольшие деформации при проседании грунтов. Здание было построено и введено в эксплуатацию в 1958 году.

Целью исследования является определение причин возникновения данных разрушений кирпичной кладки, влияния изменения расположения, физических свойств и размеров линз слабого грунта на НДС каменной кладки, определение зон расположения линз слабых грунтов при помощи расчетного комплекса «Лира» и наиболее эффективные и экономически выгодные решения проблемы восстановления несущей способности здания.

Целесообразность данных исследований заключается в первую очередь в необходимости восстановления заводов, обеспечивающих некогда промышленную, гражданскую отрасли и, что является не маловажным, оборонный комплекс нашей страны необходимыми материалами и ресурсами.

Кафедра металлических конструкций и испытания сооружений

ПЕРВОЕ ЗАСЕДАНИЕ

1.И.С. Гирфанов, В.А. Юманов. Учет жесткости узлов в оптимальном проектировании статически-неопределимых ферм.

Как известно, ферменные конструкции рассчитываются в предположении шарнирности их узловых соединений. Это относится и к оптимальному проектированию последних.

Однако наличие реального защемления стержня ферм в узлах, вносит существенные коррективы в распределение и величину усилий, особенно в фермах оптимальной массы.

В дополнение к ранее выполненным нами работам по оптимизации стержневых конструкций на статические и динамические нагрузки, мы попытались учесть влияние жесткости защемления стержней в узлах ферм в оптимизационных задачах.

Используя полициклическую форму метода деформаций с методами оптимального проектирования, разработанными авторами исследования, удалось показать, что учет жесткости позволяет дать уточнение в величинах найденных усилий в поясах ферм от 6 до 10,7%, в стойках от 9 до 14% и в раскосах от 26 до 39% по сравнению с расчетами по идеализированной схеме.

Причем, изгибающие моменты, вызванные жесткостью узлов, достигают величины 6472 кНм при том, что нагрузка считается приложенной в центре соответствующего узла фермы.

2.Р.А. Галимшин. Оптимальное проектирование несущих конструкций покрытия большепролетных спортивных сооружений.

В данной работе в качестве основной несущей конструкции покрытия большепролетного спортивного здания предлагается трехшарнирная арка сквозного сечения.

В качестве опор для нижнего пояса арок использованы массивные железобетонные трибуны для распределения усилий на фундаменты.

Благодаря принятой трехшарнирной схеме и переменного сечения арок достигнуто максимальное распределение массы арок ближе к опорам. Переменность сечения арок достигается путем принятия различной кривизны и пролета нижнего и верхнего поясов арки.

Очертания поясов приняты параболической формы. Благодаря принятому оптимальному очертанию поясов в решетках арки возникают сравнительно небольшие усилия. Устойчивость арок из своей плоскости обеспечивается решетчатыми прогонами покрытия. Арка собирается из отдельных блоков заводского изготовления.

Транспортные габариты отдельных пространственных блоков приняты около 18-20 м., что исключает промежуточные стыки, снижает трудоемкость сборки. Соединение блоков между собой выполняется на высокопрочных болтах. В качестве покрытия приняты светопрозрачные стеклопластиковые панели.

3.Л.А. Исаева. Влияние критериев оценки на эффективность принимаемых конструктивных решений.

Основными факторами, влияющими на выбор конструктивных решений строящихся или реконструируемых зданий и сооружений, являются стоимость и сроки возведения, определяемые путем тендерного отбора. Установленная таким образом стоимость служит комплексным критерием эффективности принимаемых конструктивных и технологических решений.

Выполнен анализ распределения затрат на материалы, изготовление и монтаж строительных конструкций на примере строящихся олимпийских объектов. Показано, что изменение цен, складывающееся на рынке строительных материалов, приводит к общему увеличению стоимости конструкций на 20-40%. Затраты на изготовление и возведение также возрастают на 15-30%.

Сложившаяся на рынке материалов и услуг ценовая политика не стимулирует разработку эффективных решений, ее изменение может привести к снижению стоимости возводимых объектов на 40%.

4.В.С. Агафонкин, М.В. Моисеев, А.Д. Воробьев. Упругие узловые соединения элементов стальных рамных каркасов.

Стальные рамные каркасы имеют широкое применение в многоэтажных зданиях различного назначения. При жестком сопряжении ригелей с колоннами и действующей равномерной нагрузке в ригеле возникающие опорные моменты больше пролетных. Эти моменты являются определяющими размер сечения. Для выравнивания опорных и пролетных изгибающих моментов применяют известные в практике гибкие узлы. Гибкость этих узлов обеспечивается за счет деформативности листов, соединяющих верхнюю полку ригелей с колоннами. Недостатками этих узлов является большая длина листов и потеря их устойчивости при изменении знака момента, например, от ветровой нагрузки.

Предлагается узловое соединение, обеспечивающее упругую деформативность узла за счет изгиба верхнего участка фланца, являющегося элементом соединения. Приводится методика расчета упругого узлового соединения ригелей с колоннами. Проведено исследование параметров узлового соединения, позволяющего снизить расход металла за счет выравнивания опорных и пролетных изгибающих моментов. Разработаны конструктивные и решения упругих узлов рамных конструкций.

5.В.П. Крупин, М.В. Козлов, Г.Н. Шмелев. Изменение аэродинамических характеристик сооружений, установленных на крыше здания, в зависимости от их положения и габаритов здания.

Целью статьи является исследования изменение аэродинамических характеристик сооружения, устанавливаемого на крыше здания, в зависимости от места установки и размеров здания. В статье приводятся результаты моделирования для характерных схем путем численного моделирования с помощью метода конечных объемов, реализованный в программном комплекса «fluent». В ходе работы на первом этапе рассматривались плоские схемы, для установления общих закономерностей. На втором этапе выполнялись объемные задачи аналогичных выборочных плоских задач для подтверждения полученных закономерностей. При построении моделей варьировались геометрические параметры здания (высота, ширина и длина), положение сооружения относительно крыши здания. В качестве критерия соответствия расчетных моделей в программных комплексах использовалось число Рейнольдса (Re). По результатам моделирования проводится анализ полученных значений и их сравнение с результатами действующих норм.

6.А.С. Долгов, М.В. Козлов, В.П. Крупин, Г.Н. Шмелев. Характеристики динамического характера ветрового воздействия.

В последнее время наблюдается увеличение строительства сооружений с частотой собственных колебаний меньше 4 Гц. Для многих из них ветровая нагрузка носит значительную, а часто и определяющую роль, при проектировании и эксплуатации.

Необходимо учесть, что для таких сооружений спектр динамического воздействия ветра находится в диапазоне собственных частот, что делает актуальным задачу рассмотрения представления динамического действия ветровой нагрузки.

В докладе приводится анализ основных используемых спектров ветровой нагрузки, дается их сравнительный анализ и указывается их область применения.

Приводятся примеры использования рассматриваемых спектров для указанных сооружений и проводится анализ результатов расчета 7.Д.М. Хусаинов, М.В. Козлов. Определение вероятностной формы ветровой нагрузки для г. Казани.

Для оценки характеристики надежности сооружений г. Казани, для которых ветровая нагрузка является определяющей, актуальной является задача её описания в вероятностной форме. Решение задачи упрощается наличием большого количества статистического материала в виде замеров скоростей ветра в г. Казани при многолетних наблюдениях. Для представления ветрового давления в виде случайной величины используется закон Вейбула.

В статье приведена оценка характеристики надежности рассматриваемых статически определимых и статически неопределимых сооружений на примере типовых рекламных конструкциях в зависимости от их расположения на местности. При этом учитывается вероятность их разрушения и возможные последствия обрушений.

Приводится сравнение характеристик безопасности статически определимых и статически неопределимых сооружений.

8.В.П. Крупин, Л.Р. Гимранов. Исследование НДС кровельного покрытия от действия сосредоточенной нагрузки.

В последнее время широко используется схема устройства крышных рекламных установок непосредственно на кровлю здания, без прорезания кровельного пирога, прямо на гидроизоляционный слой. При этом устойчивость конструкции обеспечивается за счет установки пригрузов, которые препятствуют опрокидыванию крышной рекламной установки. В связи с этим возникает вопрос о том, какую максимальную сосредоточенную нагрузку может выдержать сам кровельный пирог без повреждений в виде разрыва гидроизоляционного слоя или деформаций препятствующих дальнейшей нормальной эксплуатации кровли. В статье приводятся результаты моделирования для различных видов кровельного пирога с помощью программного комплекса основанного на методе конечных элементов.

По результатам моделирования проводится анализ полученных значений и установления основных критериев препятствующих дальнейшей нормальной эксплуатации.

9.И.Л. Кузнецов Л.Р. Гимранов. Исследование жесткости заделки верхнего пояса ферм из ГСП в профилированном настиле.

В связи с широким распространением в последнее время зданий гражданского назначения с применением ЛМК, в которых применяются шпренгельные фермы из ГСП (беспрогонное решение покрытия), становятся актуальными исследования жесткости узла опирания профилированного настила на верхний пояс ферм, выполненных из гнутосварных профилей. Рассматривается напряженно деформированное состояние данного узла рассчитанного в геометрически нелинейной постановке с учетом образования зон контакта и зазоров. Численными способами определяется значение жесткости опирания, а также ее зависимости от различных геометрических параметров элементов, таких как ширина верхнего пояса, толщина элемента верхнего пояса, высота самой фермы, а также крутильная жесткость ее верхнего пояса. Разработана методика определения допустимой горизонтальной нагрузки на нижний пояс с учетом жесткости верхнего пояса фермы на кручение и позволяющая оценить необходимость установки вертикальных связей по стропильным фермам.

10. И.Л. Кузнецов Л.Р. Гимранов. Исследование влияния характера опирания профилированного настила (по одно, двух, трех пролетной схеме) на сдвиговую жесткость рассматриваемого участка.

Важным фактором, влияющим на сдвиговую жесткость участка профилированного настила, с креплением в каждой волне, является характер его опирания, однопролетная или многопролетная. Чтобы охарактеризовать отличия между разрезной и неразрезной схемой опирания введем отношение сдвиговой жесткости одинаковых участков настила идентичного профиля опертых по разрезной и неразрезной схеме опирания. Т.е. например, сдвиговая жесткость участка настила Н75 размерами 6х имеющего четыре пролета по 3м и не имеющего разрезку на опорах, относится к сдвиговой жесткости этого же участка, но с разрезкой на опорах. Значение данных коэффициентов существенно изменяются в зависимости от количества пролетов, и варьируется несущественно в зависимости от толщины настила и его типа, при размерах эталонного участка 6 м и более.

Коэффициенты, учитывающие неразрезность, составили:

-при двух пролетной схеме опирания от 1.81 до 1. -при трех пролетной схеме опирания от 2.5 до 2. -при четырех пролетной схеме опирания от 3.1 до 3.4.

11. Л.С. Сабитов, И.Л. Кузнецов. Новый способ изготовления узла соединения труб разного диаметра.

В данной работе рассматриваются технологические особенности изготовления новых комбинированных соединений труб разного диаметра. Предположенный новый способ изготовления узла соединения труб разного диаметра позволяет просто и надежно соединить при помощи соединительной детали участок трубы большого диаметра с торцом трубы меньшего диаметра, при этом заделка труб друг в друга на 1.5 – 2.5d обеспечивает достаточную их жесткость.

Окончательная же сборка узла за счет соединения участков трубы большего диаметра и посредством сварки по линии их реза обеспечивает высокую прочность соединения, т.к. данное сварное соединение располагается в зоне со значительно меньшей величиной расчётного усилия.

Данный узел позволяет снизить расход стали на дополнительные элементы креплений, уменьшить трудоемкость изготовления и повысить надежность узлового соединения.

12. И.Х. Мифтахутдинов (Институт механики и машиностроения Казанского научного центра РАН), М.В. Козлов. Оболочки в конструкциях ядерных установок.

Учитывая, что миру грозит энергетический кризис, после истощения органического топлива в виде нефти и газа, среди ученых ведутся лихорадочные исследования в области ядерной энергетики.

Литературный обзор, как по печатным изданиям, так и по интернету, показывает, что оболочки из различных материалов (металл, бетон, пластик) весьма широко будут применяться в конструкциях ядерных установок. Например, уже известны, усиленные металлом ж/б покрытия урановых котлов атомных электростанций, реакторные колы сложной геометрии дейтериевых электростанций больших размеров – 150200 и глубиной 150 м. Примечательно, что оболочки выполняют при этом не только вспомогательные функции входных узлов соединительных и усилительных конструкций, но и основные функции. Примером основной ядерной функции являются конструкции троидальной оболочки Стелларатора (в США), выполненных из высокопрочных металлических сплавов. Проектирование, расчет и строительство этих сооружений - задача наших потомков, будущих выпускников нашего и других архитектурно-строительных ВУЗов РФ.

13. И.Л. Кузнецов, А.Э. Фахрутдинов. Арочное здание из унифицированных элементов.

Предлагается облегченное арочное здание, включающее арки из унифицированных тонкостенных элементов, прогоны и ограждение из профилированного листа или поликарбоната.

Особенностью конструкции является то, что унифицированные элементы арки предусматривают соединение их под произвольным углом, что позволяет реализовать арку произвольного очертания.

Меняя число унифицированных элементов и угол их сочленения, обеспечиваем возведение арок произвольного очертания и пролета.

Дальнейшее объединение установленных арок прогонами и профилированным настилом или поликарбонатом позволяет уменьшить сечение унифицированных элементов и снизить расход металла.

При необходимости здание может быть легко демонтировано и собрано на новом месте при ином очертании и пролете.

ВТОРОЕ ЗАСЕДАНИЕ

1. А.А. Ларионов, А.А. Хабибуллина (гр. 03-407, н. рук. О.И. Ефимов). Работа угловых сварных швов в тавровых соединениях.

При воздействии на угловые сварные швы в тавровых соединениях изгибающего момента и перерезывающей силы часть сварного шва разрушается по сечению металла шва, а часть по сечению металла границы сплавления. Нормами проектирования рассматривается вся длина сварного шва отдельно по сечению металла шва и по сечению границы сплавления, из которых выбирается «слабое».

Данный подход направлен на «запас прочности», а, следовательно, и на перерасход материала.

В данной работе устанавливаются зоны сварного шва с указанием слабого сечения для каждой.

Исследования выполнялись путём постановки численных экспериментов на расчётных моделях с набором варьируемых параметров. По результатам этих тестов подобраны аппроксимирующие зависимости, определяющие эти зоны. Таким образом, учитывается действительная работа швов, позволяющая снизить требуемый катет. Окончательные выводы работы предназначены для практического использования.

2. И.Л. Кузнецов, М.А. Салахутдинов. Легкие здания с продольным каркасом.

Наиболее распространенная конструктивная схема легких зданий основана на применении поперечного каркаса. Каркас включает колонны, фермы, прогоны и профилированный настил. Расход стали, в данном конструктивном решении, определяют в основном фермы и прогоны.

Вместе с тем можно рассмотреть и другую конструктивную схему здания с продольным каркасом.

В этом случае можно отказаться от ферм и прогонов, что существенно уменьшает расход металла.

Продольный каркас состоит из продольных несущих элементов в виде балок, балок с подкосами или ферм. Ограждающие конструкции, укладываемые по поперечным несущим конструкциям, выполняются из профилированного настила, каркасированных или шпренгельных плит.

Расход стали, в данном конструктивном решении, определяют колонны, продольные несущие элементы и ограждающее покрытие.

3. В.С. Агафонкин, А.Д. Воробьев. Фланцевое гибкое сварное соединение ригелей с колоннами.

С развитием науки и техники, программных средств расчета работы, становится все более возможным учесть все особенности конструкции. В стальных рамных конструкциях находят применение гибкие узлы прикрепления ригелей к колоннам, что позволяет перераспределить изгибающий момент по длине ригеля и уменьшить момент, передаваемые на колонну.

В данной работе рассматривается гибкий узел. Данный узел представляет собой колонну из прокатного двутавра с приваренными к стенке таврами. К колонне примыкают ригели длиной до метров. Ригели выполнены из прокатных двутавров, высотой до 700 миллиметров. В данном узле ригель прикрепляется к колонне через накладку вертикальными сварными швами. Данное соединение обеспечивает упругую податливость узла за счет гибкости фланцев и полок колонны.

Настоящее исследование рассматривает работу фланцевого гибкого сварного соединения. Работа соединения изменяется в зависимости от таких параметров сварного шва, как длина шва, расстояния шва от углов накладки и т.д. Кроме того приведены различия аналогичных жестких узлов по сравнению с гибкими. Все модели узлов, а также их работа реализована в расчетном комплексе Ansys v11. При расчете использовались объемные конечные элементы с пространственной детализацией в заданных участках элементах. Исследованием работы фланцевого соединения установлено существенное изменение напряженно деформированного состояния по сравнению с жестким узлом. Определены рациональные параметры гибкого фланцевого соединения, обеспечивающего выравнивание опорных и пролетных изгибающих моментов.

4. Е.Ю. Юдинцев (гр. М1-01, н. рук. В.С. Агафонкин). Начальные усилия при отклонениях геометрических параметров элементов стальных рамных конструкций.

При изготовлении и на монтаже стальных рамных конструкций, возникают отклонения от начальных размеров и проектного положения элементов конструкций. Эти отклонения являются технологическими и конструктивными несовершенствами. К ним относятся отклонения длин элементов, смещения колонн по горизонтали и вертикали, смещение оголовков колонн, клиновидность фланцевых соединений, уменьшение или увеличение зазора между стыкуемыми элементами.

Отклонение конструкций с проектных осей затрудняет или делает невозможным стыковку элементов друг с другом, вызывает появление дополнительных усилий в них. Недостаточная подгонка и неправильное соединение элементов в монтажных стыках выражается в неполной постановке всех соединительных элементов, несовпадение осей стыкуемых элементов и других отступлений от проекта.

Неправильно выполненные стыки имеют недостаточную несущую способность и могут привести к аварии конструкции.

Случайный характер отклонений геометрических параметров конструкций стального каркаса определяет случайный характер усилий.

В настоящей работе рассматриваются вопросы оценки влияния случайных отклонений этих параметров на уровень начальных усилий и собираемость стальных рамных конструкций.

5. М.М. Ахметшин. Исследование облегченных панелей с внешним каркасом из тонкостенных гнутых профилей.

В настоящее время при строительстве легких зданий, а именно устройстве их стен, используются облегченные панели, включающие плиту из пенополистирола и элементы внешнего каркаса из тонкостенных профилей втопленных в утеплитель и установленных с некоторым шагом с обоих сторон.

Несущая способность указанных панелей определяется устойчивостью тонкостенных профилей, находящихся полками в упругой среде утеплителя, что в ряде случаев не обеспечивает их совместную работу.

Рассматриваются различные варианты определения НДС указанных панелей. В первом случае расчетной схемой панели является решетчатая конструкция стержни решетки которой эквивалентны упругой среде пенополистирола. Во втором случае среда моделируется квадратными конечными элементами и расчет ведется по программе «Лира 9.4». Проведенные расчеты показали удовлетворительную сходимость с фактической несущей способностью определенной по результатам эксперимента.

6. А.З. Манапов, Т.А. Зиннуров. Статистическое моделирование ветровой нагрузки на высотные сооружения.

Рассматривается три варианта моделирования ветровой нагрузки для территории Республики Татарстан. В первом варианте используется нормальное распределение, параметры которого предложены в Пособии по расчету стальных конструкций к СНиП 11-23-81, во втором варианте используется распределение Вейбулла, параметры которого определены М. В. Козловым. В третьем варианте используется статистический материал наблюдений за скоростью ветра метеостанциями, расположенными на территории РТ. Приводятся сравнение результатов статистического моделирования.

Результатами моделирования являются мгновенные значения скорости ветра, ветрового напора на высоте 10 м. и направление ветра с интервалом 10 минут. Моделирование расчетных значений ветровой нагрузки на сооружение выполняются с учетом особенностей аэродинамического сопротивления элементов сооружения и уровня их расположения над уровнем земли. Мгновенные расчетные значения ветровой нагрузки с учетом направления ветра преобразуются в усилия в расчетных элементах конструкций с последующим суммированием с усилиями от других нагрузок.

7. А.З. Манапов, В.В. Бедняков. Статистическое моделирование снеговой нагрузки на здания и сооружения.

Основой для статистического моделирования снеговой нагрузки принято распределение годовых максимумов запасов воды в снежном покрове. По распределению годовых максимумов запасов воды в снежном покрове с использованием генератора случайных чисел получены реализации годовых максимумов запасов воды в снежном покрове. Умножением текущего годового максимума запасов воды в снежном покрове на коэффициент учета изменений запасов воды в снежном покрове в течение зимы получены текущие значения запасов воды в снежном покрове на каждую декаду зимнего периода.

Коэффициент перехода от веса снегового покрова на поверхности земли к снеговой нагрузке на покрытие, в соответствии со СНиП 2.01.07-85 [67] также представлен в виде статистического множества.

Для проверки предлагаемого статистического моделирования снеговой нагрузки на территории республики Татарстан выполнено с использованием предлагаемых параметров распределения проверочное моделирование годовых максимумов снеговой нагрузки в течение 40 лет для города Казани.

А.А. Муханов (гр. 03-502, н. рук. Г.Н. Шмелев, М.В. Козлов), Д.А. Попов (гр. 03-402, н. рук. Г.Н. Шмелев, М.В. Козлов). Реконструкция галереи топливного цеха ТЭЦ-2.

Возрастающая цена на газ делает более рентабельным использование угля на ТЭЦ. В РТ одна ТЭЦ-2 способна работать на угле. Галереи углеподачи построены в 30 годы угольного века и требуют периодического обследования. В статье приводятся сведения об особенности проведенного обследования указанных конструкций. По полученным реальным характеристикам материалов, коррозии металлоконструкций и степени их износа, а также других элементов эстакад выполнены поверочные расчеты конструкции эстакады.

Кроме того, при частичном отсутствии проектной документации произведены обмерочные работы основных несущих конструкций, в том числе стропильных и подстропильных ферм.

Предложены технические решения по устранению выявленных недопустимых дефектов и чертежи усиления. Даются рекомендации по дальнейшей эксплуатации галереи топливоподачи.

9. А.Р. Андреев (гр. 03-502, н. рук. Г.Н. Шмелев, М.В. Козлов), Э.И. Галяутдинова (гр. 03-407, н. рук. Г.Н. Шмелев, М.В. Козлов). Реконструкция 1- очереди турбинного цеха ТЭЦ-2.

Здание 1-3 очереди турбинного цеха построено в 30-40 годы прошлого века и включает монолитный железобетонный каркас с железобетонной арочной оболочкой и стальной затяжкой.

Основной пролет цеха имеет несколько мостовых кранов значительной грузоподъемности.

В 90-е годы ХХ века один из пролетов арочной оболочки обрушился из-за значительного износа, что привело к возникновению непроектных нагрузок. При проведении поверочных расчетов была смоделирована расчетная ситуация при обрушении части покрытия цеха и оценено влияние разрушения на несущую способность оставшейся части.

На основе результатов исследования действительных характеристик материалов выполнены расчеты основных несущих элементов каркаса, включающих неразрезные подкрановые балки и элементы деаэраторного отделения. Приведены рекомендации по восстановлению несущей способности рассматриваемых конструкций элементов каркаса.

10. Р.И. Латыпов (гр. 03-502, н. рук. Г.Н. Шмелев, М.В. Козлов), М.Э. Загидуллин (гр. 03-402, н. рук. Г.Н. Шмелев, М.В. Козлов). Реконструкция зданий ХВО ТЭЦ.

Анализируются результаты обследования зданий цеха ХВО на Заинской ГРЭС, ТЭЦ-2 и ТЭЦ-3 г.

Казани. Рассмотрены причины значительного износа основных несущих элементов зданий и несущих конструкций.

На основе результатов повторных обследований, определения действительной прочности материалов выполнены расчеты основных несущих элементов зданий.

Разработаны технические решения и рекомендации по восстановлению эксплуатационных свойств рассматриваемых зданий. В необходимых случаях предложены чертежи усиления элементов.

При разработке вариантов усиления проведено экономическое сравнение разработанных вариантов усиления с учетом периода эксплуатации зданий ХВО.

Полученные результаты и рекомендации могут быть использованы при реконструкции аналогичных цехов.

11. Б.Ф. Валеев (гр. М2-01, н. рук. И.Л. Кузнецов). Совершенствование облегченных несущих панелей с внутренним каркасом из тонкостенных гнутых профилей.

В настоящее время при строительстве малоэтажных зданий и сооружений используются облегченные несущие панели с каркасом из тонкостенных гнутых профилей установленные с обеих сторон. Несущая способность таких панелей определяется устойчивостью отдельных стержней, а утеплитель зачастую не обеспечивает надежную связь между стержнями каркаса.

Предложено новое конструктивное решение панели, которое направлено на повышение несущей способности. Новое решение панели предполагает установки дополнительных связей между стержнями каркаса. Связи могут быть выполнены из древесины с креплением к стержням каркаса на самонарезающих винтах.

Натурные испытания усиленной панели показали повышение несущей способности в 1,5 раза, по сравнению с обычной панелью без связей.

В ПК Лира 9.4 реализован численный эксперимент методом конечных элементов, который подтвердился натурным испытание панели.

12. А.П. Трофимов (гр. М2-01, н. рук. И.Л. Кузнецов). Разработка и исследование металлодеревянной балки.

Предлагается новая конструкция металлодеревянной балки. Конструкция балки включает пояса из деревянных брусьев и стенку из тонколистовой стали с вертикальными гофрами. Соединение элементов балки осуществляется установкой стальной стенки в продольные пазы и углубления поясов с фиксацией цилиндрическими нагелями. Для исследования действительной работы предложенной балки был изготовлен опытный образец длиной 2.4 м с общей высотой сечения 265 мм. Численное исследование НДС испытываемой балки выполнено методом КЭ в программном комплексе ЛИРА 9.4. Испытание балки осуществлялось разрушающей нагрузкой и показало хорошую сходимость с результатами теоретических исследований.

Предполагаемая конструкция балки рекомендуется для пролетов до 12 м., при этом в сравнении с дощатоклеевой балкой достигается экономия древесины в 2,5-3,5 раза.

13. С.В. Шведов, Л.Р. Хайруллин (гр. М2-01, н. рук. Г.Н. Шмелев).

Исследование действительной работы элементов вентилируемых фасадов.

В настоящее время в оформлении экстерьера зданий получило широкое распространение технология навесных вентилируемых фасадов.

Данная система получила свое распространение в результате архитектурной выразительности, неприхотливости в эксплуатации и экономической выгоды по сравнению с другими видами отделки фасадов.

Крепление фасадных листов осуществляется при помощи металлических профилей, которые и являются наиболее подверженными разрушению. Для рассмотрения истинной работы этих элементов необходимо рассмотрение особенностей конструктивной схемы и особенностей монтажа данных элементов и конструкций.

Приводятся результаты испытаний кронштейнов вентилируемых фасадов систем «Навек» и «Союз».

ТРЕТЬЕ ЗАСЕДАНИЕ

1. М.В. Колобов (ННГАСУ). Предельная величина усилий в элементах деревянных конструкций с соединениями на металлических зубчатых пластинах.

Надежность работы деревянных конструкций на металлозубчатых пластинах (МЗП) для заданного срока службы может быть правильно оценена только при условии учета длительной прочности и статического характера разрушения соединений.

Представляемая работа посвящена определению величины допустимого усилия в элементах деревянных конструкций с использованием коэффициента запаса и надежности соединений на металлических зубчатых пластинах, а также резерва прочности.

Для пластического характера разрушения соединений величина этого усилия не должна превышать 50 % кратковременной прочности соединения на МЗП, а для хрупкого разрушения 42 % прочности зубьев.

Проведенные исследования основаны на использовании основных методов статистического анализа.

2. А.Р. Ахметчин (гр. 03-502, н. рук. Р.И. Хисамов, Л.А. Исаева). Усиление плит покрытия подведением решётчатых конструкций.

Даётся обзор существующих решений усиления плит покрытий подведением под них балок, ферм и других решетчатых конструкций. Рассматриваются различные варианты усиления железобетонных плит подведением формоизменяемых решетчатых конструкций, например, шпренгельных систем.

Предлагается новый тип усиления подведением формоизменяемых шпренгельных систем, состоящих из достаточно гибкого, но хорошо работающего на сжатие прямого верхнего пояса, который подкреплен шпренгелем по форме окружности, и упёртыми в него стойками, ориентированными к радиусу окружности.

Приводятся численные исследования и расчеты усиления таких плит подведением шпренгелей с последующим натяжением их болтами. Дается экономическая оценка эффективности предлагаемого решения.

3.Р.И. Хисамов. О возможностях компоновки несущих конструкций из -образных профилей «КСП» (Казанские Стальные Профили).

В 2009 г. ООО «Казанские Стальные Профили» освоило выпуск новых типов -образных оцинкованных профилей с толщиной профиля от 2 до 5 мм. Особенность таких профилей является то, что они по внешним габаритным размерам вписываются в два квадрата, что позволяет компоновать составные сечения конструкций и их узлов в бескосыночных решениях, а именно, нахлестом полок и стенок профилей друг на друга с размещением в узлах конструкций наибольшего числа крепежных элементов. Соединения всех стержней в узловых решениях таких конструкций в этих случаях могут решаться на саморезах или болтах.

«КСП» также освоило производство таких профилей в черном металле, т.е. изготовление таких конструкций сможет выполняться и на сварке.

Приводятся примеры конструктивных решений прогонов, арок, ферм, рам и др. конструкций для различных типов зданий.

4.И.В. Роткин (гр. М1-01, н. рук. проф. Р.И. Хисамов). Разработка и исследование стрельчатых арок из тонкостенных оцинкованных профилей.

В работе рассматривается новый тип стрельчатых арок, изготовленных в безкосыночном решении только из -образных профилей «КСП». Особенностью арок является то, что кусочно-ломанные пояса стрельчатых арок состоят из двух швеллеров обращенных стенками друг к другу, а в качестве соединительных элементов используются те же два отрезка профилей швеллеров, которые обращены своими полками к стенкам поясных швеллеров стрельчатых арок и соединены с ними на саморезах.

Приводятся технико-экономические показатели таких стрельчатых арок и рекомендации по конструированию арочных зданий из оцинкованных профилей с сечением из швеллеров «КСП»

размерами 100х50; 160х80 и 200х100 мм с толщиной профилей от 2 до 5 мм В работе также даются рекомендации по конструированию двухпоясных стрельчатых арок, выполнеяемых из проофилей «КСП».

5.А.А. Иракин, Р.И. Хисамов. Исследование рациональных геометрических параметров двухскатных ферм из -образных профилей «КСП» с ломанным трехпанельным нижним поясом.

В докладе рассматриваются двухскатные фермы, с верхним поясом, выполненным из спаренных швеллеров, и ломанным нижним поясом, все элементы которой, включая решетку и фасонки, выполнены из -образных профилей «КСП» (Казанские Стальные Профили). Сборка фермы осуществляется на саморезах или болтах. Фасонки ферм выполняются из отрезков швеллеров, применяемых для стержней ферм, что отражается на снижение стоимости изготовления фермы в целом.

В работе приведен результат аналитического исследования влияния геометрических параметров таких фермы на распределение внутренних усилий в конструкции, проведен поиск оптимальных геометрических параметров фермы по условию минимилизации ее массы. Даются рекомендации по назначению рациональных геометрических параметров двухскатных ферм с ломанным трехпанельных нижним поясом.

6.А.В. Бутенко (гр. М1-01, н. рук. Р.И. Хисамов). Численное исследование геометрических параметров ферм из -образных профилей «КСП» пролетами 12, 15 и 18 м.

В докладе рассматриваются двухскатные фермы, выполненные из -образных профилей «КСП»

пролетами 12, 15 и 18 м. с верхним поясом составного сечения из двух швеллеров на планках и нижним трехпанельным поясом из одного или двух швеллеров. Сборку ферм предполагается осуществлять на саморезах и обычных или высокопрочных болтах.

Приводятся результаты численных исследований влияния геометрических параметров ферм пролетами 12, 15 и 18 м. на их показатели массы. Даются рекомендации по назначению рациональных геометрических параметров ферм. Рассматриваются также вопросы возможности изготовления новых типов ферм с минимальным числом элементов решетки и минимальным числом и массой листовых фасонок необходимых для сборки конструкций. Показано, что учет этих факторов может также влиять на технико – экономические показатели конструкции.

7.Б.Т. Минулин, Р.И. Хисамов. Исследование и разработка облегченных решетчатых прогонов из тонкостенных швеллеров.

В докладе приводятся результаты аналитического исследования влияния на показатели массы конструкции параметров и формы решётчатых шпренгельных прогонов пролётами от 6 до 12 м. Прогоны предполагается выполнять из холодногнутых тонкостенных оцинкованных профилей из швеллеров «КСП». Предполагается, что конструкции смогут изготавливаться из одного типа сечения швеллерного профиля в бескосыночном их исполнении, а соединение профилей в погонах будут выполняться на самосверлящих винтах или болтах. Рассматриваются разные конструктивные схемы прогонов в шпренгельном исполнении, в том числе одно, двух или более стоечные прогоны с Т – образными оголовками сопряжения стоек с поясами прогонов.

В работе приводятся весовые показатели расхода металла на прогоны разных типов и даются рекомендации по дальнейшим путям их совершенствования.

8.А.А. Афанасьев (гр. М1-01, н. рук. Р.И. Хисамов). Численные исследования и конструирование решетчатых прогонов из тонкостенных -образных профилей «КСП».

В работе приводятся результаты численных исследований и конструирования узловых решений шпренгельных прогонов.

Численные исследования работы прогонов выполнялись на ЭВМ с использованием программы «ЛИРА». Прогоны конструировались из профилей «КСП» в безраскосном исполнении. Рассматривались также прогоны с V – образными стойками с числом панелей верхнего пояса в двое больше, чем в нижнем за минусом одной панели. Решетка таких прогонов состоит из двух спаренных стоек, которые при изготовлении выполняются за счет надреза одного швеллера по полкам и последующего перегиба по стенке швеллера Приводятся результаты сравнения технико-экономических показателей прогонов пролетами от до 12 м. с прогоном типа ЦНИИПСК и даются рекомендации по конструированию новых прогонов.

9.М.И. Билалов, Р.И. Хисамов. Экспериментальные исследования работы составных стержней двутаврового сечения из тонкостенных швеллеров.

В докладе приводятся результаты экспериментальных исследований составных стержней двутаврового сечения из двух гнутых тонкостенных швеллеров, соединенных стенками. К шарнирно закреплённому по обоим концам стержню прикладывалось осевое усилие. Экспериментальные исследования показали, что изначальная конфигурация сечения составного двутавра в ходе нагружения меняется. Это говорит о необходимости при расчёте составных стержней двутаврового сечения учитывать изменёние расчетной схемы сечения, что позволит более точно описать действительную работу таких стержней, подверженных центральному сжатию. Дается методика расчёта таких стержней с учетом выключения из работы сжатых полок швеллеров, вошедших в потерю устойчивости.

Приводятся примеры конструирования и расчета стержней из спаренных стенками швеллеров на примере конструирования сегментных ферм из профилей «КСП».

10. Ф.Ф. Башаров, Р.И. Хисамов. Испытание до разрушения шпренгельной плиты с верхним поясом из профилированного настила.

Приводятся результаты экспериментальных исследований шпренгельной плиты, в которой верхний пояс работает как сжато-изогнутый элемент ( патент КГАСУ авторы Закиров Т.Д. и др.).

Испытанию до разрушения была подвергнута плит с верхним поясом из профнастила марки Н75 с толщиной листа 0,9 м. Плита покрытия была подкреплена в пролете четырьмя шпренгелями с треугольной в пролете плиты стойкой. На опорах плиты шпренгели из круглой сваи были приварены к неравнобокому уголку, который на саморезах крепится к нижним полкам профнастила. Плита была доведена до разрушения.

Дается анализ схемы разрушения плиты, и приводятся рекомендации по дальнейшему совершенствованию конструктивного решения таких плит. Показано, что рациональной областью применения таких решений могут быть покрытия сооружений с шагом ферм от 6 до 12 м., в которых вопросы взрывоопасности имеют решающее значение.

11. С.Б. Семенов, И.Р. Зиятдинов (гр. 03-501, н. рук. Р.И. Хисамов). Разработка и исследование ограничителя реактивного давления рессорного типа для усиления конструкции подведением дополнительной опоры.

Рассматривается случай усиления конструкции подведением дополнительных колонн с изменением ее расчетной схемы опирания. Предлагается сохранить расчетную схему опирания усиляемой конструкции путем введения в оголовок вновь подводимой колонны ограничителя реактивного давления рессорного типа.

Конструктивное решение такого ограничителя реактивного давления предлагается выполнять в виде, например, вкладываемых друг в друга швеллеров, которые будут работать в упругой стадии без трения, а контроль передаваемой нагрузки выполнять по величине прогибов (упругой податливости) ограничителя давления.

Показано, что такая схема усиления конструкции может сохранить её граничные условия опирания.

12. И. Крайнов, Р. Хайруллин (гр. 03-30,1 н. рук Р.А. Каюмов). Расчет арматуры на устойчивость с учетом ползучести заполнителя.

В сжатой панели арматура может потерять устойчивость. Известные решения этой задачи учитывают лишь упругие свойства заполнителя панели. В данной работе учитывается ползучесть заполнителя. С течением времени, ввиду релаксации напряжений в заполнителе, все большую часть нагрузки начинает воспринимать арматура. Через некоторое время сжимающая сила может достичь критической величины, после чего наступает потеря устойчивости арматуры как стержня в упругой среде. Однако заполнитель с течением времени стареет, а значит изменяются и реологические характеристики. Для решения задачи привлекаются уравнения равновесия, уравнения совместности деформаций, закон Гука, закон ползучести заполнителя, условие потери устойчивости балки в упругой среде, законы старения материала. Представлена методика численного решения системы. В качестве конкретного объекта рассмотрена пенопластовая панель с металлической арматурой. Исследована задача о ее нагружении продольной сжимающей силой. Для частного случая линейной ползучести результаты получены в аналитической форме. Приводятся результаты численных экспериментов.

ПЕРВОЕ ЗАСЕДАНИЕ

1. Р.А. Шакирзянов. Об учебном комплексе и опыте чтения лекций по строительной механике с компьютерной демонстрацией.

Добиться эффективности изучения и освоения преподаваемых учебных дисциплин нельзя без наличия четко структурированного теоретического материала и применения современных методов его изложения. Исходя из этого, в предыдущие годы автором были разработана концепция учебного комплекса по строительной механике и определены этапы её реализации.



Pages:   || 2 |
 
Похожие работы:

«Министерство образования и науки Российской Федерации Санкт-Петербургский государственный инженерноэкономический университет Институт открытого образования и информационных технологий Повышение квалификации руководителей Курс лекций Березин А.О. Санкт-Петербург 2004 Содержание СОСТАВ И СТРУКТУРА СМЕТНОЙ СТОИМОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА И СМР.3 Структура капитальных вложений Методические основы определения сметной стоимости СМР Определение сметных цен на материалы, изделия и конструкции. 9 Определение...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Государственный университет – учебно-научно-производственный комплекс (ФГБОУ ВПО Госуниверситет – УНПК) Сборник тезисов докладов студентов СБОРНИК СТУДЕНЧЕСКИХ Архитектурно-строительного института Издается с 2012 года. РАБОТ Выходит один раз в год. №1 (1) 2012 АРХИТЕКТУРНО -СТРОИТЕЛЬНОГО ИНСТИТ УТА Содержание Редакционный совет: Голенков...»

«ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ, ПРОЕКТНОКОНСТРУКТОРСКИЙ СВЕТОТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ им. С.И. ВАВИЛОВА (ООО ВНИСИ) УТВЕРЖДАЮ Генеральный директор ООО ВНИСИ А.Г. Шахпарунянц.. 2013 г. Проведение исследований в области политики и мер энергоэффективного освещения в Республике Казахстан Результаты: Рекомендации для Комитета по делам строительства и жилищнокоммунального хозяйства МРР РК и других соответствующих организаций по новым требованиям и/или рекомендательным разделам в нормативах...»

«Весь свет На страницах сборника Весь свет выступают советские и зарубежные публи молодые талантливые писатели и поэты разных стран и континентов. Они расска об участии молодежи социалистических стран в строительстве новой жизни, о молодежи стран капитала за свои права. Весь свет знакомит читателей с новыми именами в современной заруб литературе и искусстве, публикует произведения, впервые переведенные на русский язык. МОЛОДОЙ ЧИТАТЕЛЬ! Перед тобой новое издание Молодой гвардии — молодежный...»

«ГОСО 03.08.355-2006 ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ОБЩЕОБЯЗАТЕЛЬНЫЙ СТАНДАРТ ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН Образование высшее профессиональное БАКАЛАВРИАТ СПЕЦИAЛЬНОСТЬ 050729-СТРОИТЕЛЬСТВО Дата введения 2006.09.01 1 Область применения Настоящий стандарт разработан на основе ГОСО РК 5.03.001-2004 и устанавливает требования к содержанию образования и уровню подготовки бакалавров по специальности 050729-Строительство. Положения стандарта обязательны для применения и соблюдения высшими учебными заведениями...»

«СОВРЕМ ЕННЫЙ СПОСОБ НЕ СТАРЕТ Ь – КРИОДИНАМ ИКА Се рге й Ник и ти н продолжение Часть 2 Как я пришел к мысли о продлении жизни и немного отвлеченного Превудомление Перед покупкой дома в Окуловке в июне 2011 года, я, осенью 2010 хотел осесть под Петербургом. Сразу уезжать далеко из родного Питера, было как-то страшновато, и я купил простой домик в 30 км от КАД. Прожил я в нем чуть меньше трех месяцев и вернулся в Питер. Причина моего отъезда вполне показана всего в трех фотографиях:...»

«Е.В. Патрушева Что в имени тебе моем? Иркутск 2008 УДК 94 (571.53) ББК 63.3 (2Рос-4Ирк)-8 П 20 Патрушева Е.В. Что в имени тебе моем? / вступ. ст. Г.М. Бутакова; под ред. и с послесл. Л.Б. Лемешевой. – Иркутск: Оттиск, 2008. 242 с. О времени и о себе. Так можно обозначить лейтмотив этой книги. Автор, одна из ярких представителей поколения пламенных лет середины XX века, с искренней откровенностью рассказывает о себе, своей семье, о годах комсомольской юности, героических делах иркутской...»

«Кузьмина Марина 4 Комсомольск-на-Амуре 2003 год В серии Дальний Восток: великие стройки сталинских пятилеток вышли книги: Строительство № 15: нефтепровод. (Строительство в годы Великой Отечественной войны силами Нижне-Амурского лагеря первой очереди нефтепровода Комсомольск-на-Амуре – Оха-на-Сахалине). Я помню тот Ванинский порт. (о лагерной системе в бухте Ванина) Последний вагон на север. (Строительство железной дороги Комсомольск-на-Амуре – мыс Лазарева, тоннеля под Татарским проливом,...»

«РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ОТКРЫТЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ 24/18/5 Одобрено кафедрой Здания и сооружения на транспорте ОРГАНИЗАЦИЯ, УПРАВЛЕНИЕ И ПЛАНИРОВАНИЕ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ Задание на курсовой проект с методическими указаниями для студентов VI курса специальности 270102 ПРОМЫШЛЕННОЕ И ГРАЖДАНСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО (ПГС) Москва 2008 С о с т а в и т е л и : канд. техн. наук, проф. Б.В. Зайцев, доц. М.П. Голышкова Р е ц е н з е н т — д-р техн. наук, проф. В.А. Фисун © Российский...»

«АДМИНИСТРАЦИЯ ДЖИРИМСКОГО СЕЛЬСОВЕТА ШИРИНСКОГО РАЙОНА РЕСПУБЛИКИ ХАКАСИЯ ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ НАУЧНО - ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ЦЕНТР ЗЕМЕЛЬНЫЕ РЕСУРСЫ СИБИРИ ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН ДЖИРИМСКОГО СЕЛЬСОВЕТА ШИРИНСКОГО РАЙОНА РЕСПУБЛИКИ ХАКАСИЯ Том I – Пояснительная записка Часть II – Материалы по обоснованию контракт № ОК-1.12 от 23.07.2012 г. Директор Е.Н. Малышев Омск 2012 СОДЕРЖАНИЕ Состав материалов генерального плана Джиримского сельсовета Цели и задачи проекта 1 Анализ современного...»

«Почему пока не урегулирован Нагорно-Карабахский конфликт? Шаварш Кочарян, Заместитель Министра Иностранных Дел Республики Армения Статья была опубликована на французском языке в сентябре 2013г., в третьем томе сборников статьей Предотвращение кризисов и миростроительство. См. Ed. Jean-Pierre Vettovaglia, Prvention des crises et promotion de la paix (volume III). Dterminants des conflits et nouvelles formes de prvention, Bruylant, septembre 2013, pp. 569-593 (at...»

«Сулет, ала рылысы жне рылыс саласындаы мемлекеттік нормативтер АЗАСТАН РЕСПУБЛИКАСЫНЫ РЫЛЫСЫНДАЫ БАСШЫЛЫ ЖАТТАР Государственные нормативы в области архитектуры, градостроительства и строительства РУКОВОДЯЩИЕ ДОКУМЕНТЫ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН СУЛЕТ, АЛА РЫЛЫСЫ ЖНЕ РЫЛЫС САЛАСЫНДАЫ ЖОБАЛЫ ЫЗМЕТ ПЕН РЫЛЫС-МОНТАЖ ЖМЫСТАРЫН ЖЗЕГЕ АСЫРУШЫ ЛИЦЕНЗИАТТАРДЫ САНАТЫН БЕЛГІЛЕУ ТРТІБІ ПОРЯДОК УСТАНОВЛЕНИЯ КАТЕГОРИЙ ЛИЦЕНЗИАТОВ В СФЕРЕ АРХИТЕКТУРЫ, ГРАДОСТРОИТЕЛЬСТВА И...»

«Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений АО ЦНИИпромзданий ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПОЖАРА Пособие к СНиП 21-01-97 Пожарная безопасность зданий и сооружений МДС 21-1.98 В Пособие включены переработанные в соответствии с основными положениями и классификациями СНиП 21-01-97 противопожарные требования по ограничению распространения пожара, содержащиеся в СНиП 2.08.02-89* Общественные здания и сооружения; СНиП 2.09.02-85*...»

«Леонид Липманович Анцелиович Неизвестный Юнкерс Война и мы. Авиаконструкторы – Леонид Липманович Анцелиович Неизвестный Юнкерс От автора Писать книгу о жизни авиаконструктора Юнкерса было увлекательно и приятно. Я прикоснулся к сокровищам клада, состоящего из событий, поступков, разочарований и побед, скрытых прошедшими годами. Он родился в середине позапрошлого века, когда не было автомобилей, а в домах электричества. О первом полете человека на самолете профессор Хуго Юнкерс узнает, будучи...»

«ГРАДОСТРОИТЕЛЬНЫЙ КОДЕКС РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ от 29 декабря 2004 г. № 190-ФЗ (с изменениями от 22 июля, 31 декабря 2005 г., 3 июня, 27 июля, 4, 18, 29 декабря 2006 г., 10 мая 2007 г., 24 июля, 30 октября, 8 ноября, 4 декабря 2007 г., 13, 16 мая, 14 июля, 22, 23 июля, 25, 30 декабря, 2008 г, 17 июля, 23 ноября 2009 г.) Принят Государственной Думой 22 декабря 2004 года Одобрен Советом Федерации 24 декабря 2004 года Глава 1. Общие положения Статья 1. Основные понятия, используемые в настоящем...»

«ДОМ ПОЛИТИЧЕСКОГО ПРОСВЕЩЕНИЯ ОБКОМА КПСС ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБРАЗОВАНИЕ КАДРОВ ПРОЕКТЫ ТИПОВЫХ ПРОГРАММ 1М№ ВОЛОГДА 1972 В соответствии с постановлением ЦК КПСС Об улучшении экономического образования трудящихся с 1972/73 учебного года развертывается массовое эко­ номическое образование руководящих хозяйствен­ ных кадров,, специалистов всех отраслей народного хозяйства, широких масс рабочих и колхозников. В этой брошюре помещены проекты типовых про­ грамм для всех звеньев системы экономического об­...»

«Аналитическая справка о ходе реализации федеральной целевой программы Научные и научнопедагогические кадры инновационной России на 2009 – 2013 годы за 2011 год 1. Наименование федеральной целевой программы Федеральная целевая программа Научные и научно-педагогические кадры инновационной России на 2009 – 2013 годы (далее - Программа). 2. Государственный заказчик-координатор, государственные заказчики Государственный заказчик-координатор: Министерство образования и науки Российской Федерации. 3....»

«@rchi-УСТОЙЧИВОСТЬ ИНТЕРНЕТ-ИЗДАНИЕ НП СПЗС N 1 сентябрь – декабрь 2011 СПЕЦИАЛЬНЫЙ ВЫПУСК,   ПОСВЯЩЕННЫЙ 24 КОНГРЕССУ UIA 2011 В ТОКИО  @rchi-УСТОЙЧИВОСТЬ ИНТЕРНЕТ-ИЗДАНИЕ НП СПЗС N 1 сентябрь – декабрь 2011 СОДЕРЖАНИЕ ПРИВЕТСТВЕННОЕ СЛОВО А.В. Боков – президент САР..3 А.Н. Ремизов – председатель правления НП СПЗС..3 МЕСТО Япония. Токио... 4 СОБЫТИЯ Всемирный конгресс МСА 2011 Токио.. ДОКУМЕНТЫ Декларация 24 конгресса UIA..10 Копенгагенская...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ ГЛАВНОЕ УПРАВЛЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ, НАУКИ И КАДРОВ Учреждение образования БЕЛОРУССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ДЕКОРАТИВНЫЕ И ЛЕКАРСТВЕННЫЕ РАСТЕНИЯ (открытый грунт) Каталог Ботанического сада Белорусской государственной сельскохозяйственной академии Горки БГСХА 2013 УДК 635.9+633.88(085) ББК 42.37+42.143я1 Д28 Составители: А. П. Гордеева, Т. В. Сачивко, М. В. Наумов, Т. В. Шведовская, Н. Е. Стефаненко, Н. Н....»

«Эффективные коммуникации в современных GR проектах Июнь 2012 года РЕАЛЬНОСТЬ И ТЕНДЕНЦИИ Реальность: Использование ярких заявлений Президента (инновация, модернизация, социальная ответственность • бизнеса; цифровое равенство, энергоэффективность и энергосбережение, новая градостроительная политика, развитие инфраструктуры, разгосударствление экономики и пр.). Конкурентная борьба за назначения, бюджет, влияние, доступ к телу и пр. • Отсутствие транспарентности. Активное влияние группировок,...»






 
© 2014 www.kniga.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Книги, пособия, учебники, издания, публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.